СП 34-106-98 (СП 34-106-98)

Посмотреть архив целиком

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ

(Госстрой России)


Система нормативных документов в строительстве


СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ



ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА ГАЗА, НЕФТИ И ПРОДУКТОВ ИХ ПЕРЕРАБОТКИ


UNDERGROUND STORAGES OF NATURAL GAS,

OIL AND PROCESSING PRODUCTS


СП 34-106-98


УДК 69 + 622.691.24(083.74)

Дата введения 1999-03-01



1. РАЗРАБОТАН научно-исследовательским и проектным предприятием по сооружению и эксплуатации подземных хранилищ ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром"


2. ВНЕСЕН ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром".


3. ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением проектирования и экспертизы ОАО "Газпром".


4. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом ОАО "Газпром" от 15.01.99 №5.


5. ОДОБРЕН Госстроем России (письмо от 15.12.98 № 13-669).


6. СОГЛАСОВАН с ГУГПС МВД России (письмо от 18.12.97 № 70/7.7/7696); Госгортехнадзором России (письмо от 20.06.97 № 10-03/325); Госсанэпиднадзором России (письмо от 07.08.97 № Д01-13/904-111); Министерством природных ресурсов РФ (письмо от 14.08.97 № 21-19/152); Государственным комитетом РФ по охране окружающей среды (приказ от 31.12.97 № 586).


7. ВЗАМЕН ВСН 51-5-85.



1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ


Настоящий Свод правил является приложением к СНиП 34-02-99 «Подземные хранилища газа, нефти и продуктов их переработки» и применяется при проектировании и строительстве подземных хранилищ газа, нефти, газового конденсата и продуктов их переработки (далее - подземные хранилища) с резервуарами, сооружаемыми в каменной соли и других горных породах.


2 ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ


ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН БЕСШАХТНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

В КАМЕННОЙ СОЛИ


2.1 Расстояние между устьями соседних эксплуатационных скважин , м, следует определять по формуле


, (1)


где

-

допустимое отклонение оси скважины от вертикали на отметке кровли выработки-емкости, м;

-

радиус выработки-емкости резервуара*, м;

-

коэффициент, учитывающий погрешности формообразования в зависимости от принятой технологической схемы строительства, принимаемый равным для схемы растворения соли:



сверху вниз.....................................................0,1



снизу вверх.....................................................0,5



для комбинированных и иных схем.............0,2;

-

коэффициент, учитывающий возможную асимметричность формы выработки-емкости по геологическим условиям, определяемый по таблице 1.

___________________

* Если соседние выработки-емкости имеют разные размеры, то значение в формуле (1) принимается равным большему радиусу.


Таблица 1



Значение коэффициента при схеме растворения

Морфологический тип месторождения

сверху вниз

снизу вверх

комбинированной и иной

Пластовый и пластово-линзообразный

0,2

0,7

0,4

Куполо - и штокообразный

0,5

1,5

1


2.2 В мощных соляных залежах расстояние между устьями скважин допускается уменьшать за счет двух- или многоярусного расположения выработок-емкостей резервуаров. При этом величина целика между соседними выработками-емкостями по кратчайшему расстоянию между стенками должна соответствовать требованиям формулы (1), а расстояние от стенки выработки-емкости до соседних скважин должно быть не менее 50 м.

2.3 При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует произвести расчет увеличения объема выработки-емкости в процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение в формуле (1) принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Увеличение объема выработки-емкости должно быть запланировано на стадии проектирования резервуара в соответствии с потребностями в расширении объема хранения.


ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА СУГ, НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

ПРИ АВАРИЙНОЙ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ УСТЬЯ СКВАЖИНЫ БЕСШАХТНОГО

РЕЗЕРВУАРА В КАМЕННОЙ СОЛИ


2.4 Объем выброса продукта хранения , м3, при аварийной разгерметизации устьевой обвязки скважины допускается определять по формуле


(2)


где

-

изменение давления внутри резервуара при разгерметизации устьевой обвязки, Па;

-

степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);

-

изотермический коэффициент сжимаемости рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3·10 1/Па;

-

изотермический коэффициент сжимаемости продукта, 1/Па, допускается принимать равным (8-12)·10 1/Па, где нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к бензинам; - для СУГ следует принимать по имеющимся справочным данным;

-

коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки-емкости, принимаемый равным: для выработок-емкостей сферической или близкой к сферической формы - 1,5; для выработок-емкостей, вытянутых вдоль оси скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) - 2;

-

модуль деформации каменной соли, Па;

-

длина скважины, м;

-

сечение столба рассола, м2;

-

начальное давление в выработке-емкости, Па.


Примечание. - При расчете вместимости обвалования уровень разлившейся жидкости при максимальном объеме излива следует принимать ниже верхней отметки гребня обвалования на 0,2 м. Высота обвалования должна быть не менее 1 м и ширина по верху насыпи не менее 0,5 м.


ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ

КРОВЛИ ВЫРАБОТКИ-ЕМКОСТИ ПОДЗЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА


2.5 Минимальную глубину заложения кровли выработки-емкости подземного резервуара, эксплуатирующегося в условиях избыточного давления, , м, при сооружении резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле


, (3)


где

-

максимально допускаемое эксплуатационное давление, Па, принимаемое: для бесшахтных резервуаров в каменной соли на уровне башмака основной обсадной колонны; для шахтных резервуаров в породах с положительной температурой - на уровне кровли выработки-емкости;

-

коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый: 0,85 - для бесшахтных резервуаров в каменной соли при спокойном или пластово-линзообразном залегании соли, когда надсолевая толща представлена непроницаемыми породами; 0,75 - в остальных случаях;

-

длина необсаженной части скважины, м (только для бесшахтных резервуаров в каменной соли);

-

усредненная плотность пород, залегающих выше башмака основной обсадной колонны (для бесшахтных резервуаров) и выше кровли выработки (для шахтных резервуаров), кг/ м3;

-

ускорение свободного падения, м/с2.


, (4)


здесь

-

число слоев;

-

плотность пород i-слоя, кг/м;

-

мощность i-слоя, м.


2.6 В проницаемых породах глубину заложения кровли выработок-емкостей шахтных резервуаров в породах с положительной температурой следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в резервуаре не менее чем на 0,05 МПа.

2.7 Глубину заложения кровли шахтных резервуаров в вечномерзлых породах следует принимать, как правило, ниже слоя сезонных колебаний температуры, либо по условиям герметичности и устойчивости.

2.8 Оценочная классификация горных пород по экранирующей способности приведена в таблице 2.


Таблица 2


Экранирующая способность горных пород

Давление прорыва через водонасыщенную породу, МПа

Коэффициент проницаемости по газу ·10, мкм2

Коэффициент

водонасыщенности породы, м%

Высокая

Более 7

Менее 1


Повышенная

Более 4 до 7

Более 10 до 1


Средняя

Более 1,5 до 4

Более 10 до 10

85 и более

Пониженная

Более 0,5 до 1,5

Более 10 до 10


Низкая

Более 0,1 до 0,5

Более 10 до 10


Очень низкая

Более 0,01 до 0,1

Более 10 до 10

25 и более


Случайные файлы

Файл
96572.rtf
28937.rtf
166174.rtf
148533.doc
90415.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.