Электродвигатель постоянного тока мощностью 400 Вт для бытовой техники (151806)

Посмотреть архив целиком


Міністерство освіти і науки України

Східноукраїнський Національний Університет

імені ВОЛОДИМИРА ДАЛЯ


Кафедра електромеханіки






Пояснювальна записка

до курсового проекту на тему:


Электродвигатель постоянного тока мощностью400400 400 Вт для бытовой техники

ПК 037.000.000 ПЗ




Студент групи ЕТ-661

Дунда А.С.

Керівник проекту

Губаревич О.В.






2010 р.


Реферат


Розроблено двигун постійного струму з шихтованою станиною для побутової техніки. Приведено розрахунок магнітного ланцюга для номінального режиму і визначені основні розміри електродвигуна. Побудовані робочі характеристики. Виконано тепловий та вентиляційний розрахунки.


Введение


Электрические машины в общем объеме производства электротехнической промышленности занимают основное место, поэтому эксплуатационные свойства новых электрических машин имеют важное значение для экономики нашей страны.

Проектирование электрических машин - это искусство, соединяющее знание процессов электромеханического преобразования энергии с опытом, накопленным поколениями инженеров - электромехаников, умение применять вычислительную технику, при проектировании новой или улучшении старой, уже выпускаемой машины.

Целью настоящего проекта является разработка электродвигателя постоянного тока мощностью 400 Вт с шихтованной станиной для бытовой техники. При этом повышается КПД двигателя, уменьшается металлоемкость и трудоемкость при изготовлении.

В данном проекте произведены расчеты главных размеров электродвигателя, обмотки якоря, обмотки возбуждения, произведены расчеты магнитной цепи и рабочих характеристик машины, выполнены тепловой и вентиляционный расчеты, механический расчет вала.

Электромагнитный, тепловой и вентиляционный расчёты выполнялись по методикам, изложенным в [1]… [4]. Характеристики к.п.д. , а также кривые индукции, и линейной нагрузки якоря малых машин постоянного тока, приведенные на рис. 3.1-3.3, взяты из [4]. Методика электромагнитного, теплового расчета двигателя , и вентиляционного расчета взяты из [1],[2] с использованием некоторых формул, коэффициентов и характеристик, отражающих особенности проектирования малых машин, приведенных в [4].

  1. Технико-экономическое обоснование проекта


1.1 Особенности коллекторных двигателей для бытовых приборов


Коллекторные двигатели постоянного тока и универсальные коллекторные двигатели по целому ряду свойств выгодно отличаются от асинхронных двигателей: они позволяют получать различные частоты вращения; дают возможность просто, плавно и экономично регулировать частоту вращения в широком диапазоне, имеют сравнительно высокий КПД, большие пусковые моменты.

Эти положительные качества способствуют широкому распространению коллекторных двигателей несмотря на наличие у них весьма существенных недостатков, вызываемых наличием щеточно-коллекторного узла, снижающего надежность и требующего дополнительного ухода.

Особенностью коллекторных двигателей является то, что они не имеют дополнительных полюсов и компенсационной обмотки. По конструкции коллекторные двигатели весьма просты, что является несомненным их преимуществом перед рядом других двигателей.

Микродвигатели постоянного тока, выполняются, как правило, двухполюсными. Корпус и ярмо обычно совмещаются. Полюсы и ярма статора штампуются как одно целое из листов электротехнической стали, которые тщательно изолируются. Корпуса в этом случае, если они имеются, выполняются из сплавов алюминия. В двигателях, имеющих бескорпусное исполнение, подшипниковые щиты укрепляются непосредственно на пакете стали статора.

В коллекторных двигателях чаще применяются шариковые подшипники, которые обязательно снабжаются специальными защитными шайбами, уплотнителями, необходимыми для защиты подшипников от угольной пыли, особенно в двигателях с плохой коммутацией, рассчитанных на работу прибольших частотах вращения.

Коллекторы двигателей, как правило, имеют пластмассовую основу. Иногда для увеличения прочности коллекторы снабжаются армирующими кольцами.


1.2 Обоснование проекта


Целью настоящего проекта является разработка электродвигателя постоянного тока с шихтованной станиной. При этом повышается КПД двигателя, уменьшается металлоемкость и трудоемкость при изготовлении. За базовую конструкцию разрабатываемого двигателя принята конструкция двигателя шихтованной станиной квадратного сечения.

При этом необходимо решение следующих задач:

1) максимально возможное расширение диапазона регулирования частоты вращения;

2) максимально возможное уменьшение габаритов и массы двигателя при заданном вращающем моменте (мощности) двигателя при заданном значении высоты оси вращения;

3) улучшение динамических свойств двигателя и их виброакустических характеристик;

4) повышение эксплуатационной надежности.


2. Техническое задание на разработку двигателя


2.1 Наименование КР


Двигатель постоянного тока мощностью 400 Вт для бытовой техники.


2.2 Цель выполнения КР и назначение изделия


Цель выполнения - создание электродвигателя для бытовой техники. Применение электродвигателя повышает КПД привода, уменьшает металлоемкость и трудоемкость при изготовлении.


2.3 Технические требования


2.3.1Требования по назначению

Режим работы продолжительный по ГОСТ 2582-81.

Основные номинальные параметры двигателя.

Мощность -400 Вт.

Напряжение питания обмотки якоря- 220 В.

Напряжение питания обмотки возбуждения - 220 В.

Номинальная частота вращения 3000 об/мин.

Предельные отклонения от номинальных значений параметров по ГОСТ 183-74.


2.3.2 Требования по надежности

Средний срок службы при наработке 30000 часов не менее 15 лет.

Вероятность безотказной работы машины за период 10000 часов эксплуатации (при доверительной вероятности 0,7) - не менее 0,8.

Наработка щеток – 20000 ч.

Коэффициент готовности – 0,9.


2.3.3 Требования по эксплуатации

Двигатели должны изготавливаться в климатическом исполнении УХЛ, рассчитаны на эксплуатацию на высоте над уровнем моря до 1000 м, при температуре окружающего воздуха от 1 до 40 С и относительной влажности 98% при температуре 35 С. Двигатели должны соответствовать группе эксплуатации М8 по ГОСТ 17516-77.

Степень защиты двигателя ІР22 по ГОСТ 14254-80.

Способ охлаждения двигателя 1С01 по ГОСТ 20459-75.


2.3.4 Конструктивные требования

Конструктивное исполнение IM1001

Двигатель должен изготавливаться с изоляцией не ниже класса В по ГОСТ 8865-70.

Сопротивление изоляции обмоток относительно корпуса и между пазами должно быть:

а) при нормальных климатических условиях в практически холодном состоянии двигателя - не менее 40 МОм.;

б) в нагретом состоянии – не менее 2,5 МОм.;

в) после испытания на влагоустойчивость - не менее 1 мОм.


3. Расчетная часть для номинального режима


3.1 Выбор главных размеров


Предварительное значение КПД электродвигателя 0,710,710,71

Ток потребляемый электродвигателем в номинальном режиме (предварительное значение),


400/(0,71220)= 2,6 2,6 2,6А.


Ток якоря, принимая ток в независимой обмотке возбуждения равным 10…20% от потребляемого тока, (=),


=0,85 2,6= 2,21 2,21 2,21 А.


Потери в обмотках и контактах щёток малых электродвигателей продолжительного режима составляют в среднем около двух третьей общих потерь в них. Следовательно, электромагнитная мощность определяется:


400(100+2∙0,71)/(30,71)=454,5454,5454,5 Вт.


Выбираем линейную нагрузку якоря предварительно по рис. 3.2 для


400/3000=133∙10-3,


затем уточняем после проверки коммутации в п.3.6.3 и 3.6.4. Окончательно получим

Индукция в воздушном зазоре 120001200012000 А/м. для 133∙10-3 0,450,450,45 Тл.

Коэффициент полюсной дуги 0,6…0,72, выбираем 0,720,720,72


Рис. 3.1. Кривые КПД малых машин постоянного тока в зависмости от полезной мощности на валу


Рис.3.2. Индукция в воздушном зазоре и линейная нгрузка якоря


Отношение длины пакета якоря к его диаметру для машин малой мощности находится обычно в пределах 0,4...1,6.

Выбираем 0,60,6=0,6

Диаметр якоря


(6454,5)/(0,72120000,45 0,6∙3000)1/3= 0,073 0,073 0,073 м.


При отсутствии радиальных вентиляционных каналов равна полной длине сердечника якоря =lп=0,6 0,073=0,0440,0440,0440,0440,044 м.

Число полюсов принимаем 22=2

Полюсное деление


(3,14 0,073)/2=0,1150,1150,115 м.


Действительная ширина полюсного наконечника


=0,720,115=0,0830,0830,083 м.


Расчетная ширина полюсного наконечника (полюсной дуги) малых машин вследствие насыщении тонких полюсных наконечников на 2-3% больше длины действительной полюсной дуги


=1,025∙0,720,115=0,0850,0850,085 м.


3.2 Выбор обмотки якоря


Ток параллельной ветви


2,21/2= 1,1 1,1 1,1 А.


При двухполюсном исполнении применяется простая петлевая обмотка, при четырёхполюсном-простая волновая. Выбираем простую петлевую обмотку с числом параллельных ветвей, равным числу полюсов (это свойство простой петлевой обмотки) 22=2

Предварительное общее число эффективных проводников по (10.4) [2]


( 0,07312000)/ 1,1=2 5012 5012 501.


Выбор числа пазов якоря (по опыту построенных электродвигателей малой мощности) производится по следующему приближенному соотношению:


=(3…4)∙102 0,073 =(22…29)


Принимаем число пазов якоря: 2626=26


( 0,073)/26= 0,0088 0,0088 0,0088 м.


Число эффективных проводников в пазу


2 501/26=969696,


принимаем 9696=96 тогда


9626=249624962496.


Выбираем паз полузакрытой трапецеидальной формы с параллельными сторонами зубца.

Число коллекторных пластин К для различных значений числа секционных сторон в пазу выбираем, сравнивая варианты:


п/п

К=Z



262626

484848

16,9216,9216,92


2

525252

242424

8,468,468,46


3

787878

161616

5,645,645,64


Поскольку должно быть в пределах, не превышающих 15-16 В, принимаем вариант 2: =222, обеспечивающий обмотку с целым числом витков в секции 242424. Тогда число коллекторных пластин К=525252, число эффективных проводников =25224=249624962496 число эффективных проводников в пазу =2496/26=969696, число секций в обмотке якоря


2496/(224)=525252.


Уточняем линейную нагрузку:


(2496 1,1)/(  0,073)=119781197811978 А/м.


Корректируем длину якоря:


0,04412000/11978= 0,044 0,044 0,044 м.


Принимаем 0,0440,044= 0,044 м.

Тогда


0,044/ 0,073= 0,60 0,60 0,60.


Предварительное значение ЭДС для продолжительного режима работы при параллельном возбуждении


=454,5/ 2,21=206206206 В,


Предварительное значение магнитного потока на полюс


602062/(224963000)= 0,00165 0,00165 0,00165 Вб.


Сечение воздушного зазора, табл. 10.17 [2],


=0,0850,044= 0,00374 0,00374 0,00374 м2.


Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],


0,00165/ 0,00374= 0,44 0,440,440,44 0,44 Тл.


Наружный диаметр коллектора


(0,50,9) 0,073=(0,0370,0370,0370,0660,0660,066) м.


Принимаем: 0,040,04= 0,04 м.

Окружная скорость коллектора


(0,043000)/60=6,286,286,28 м/с.


Коллекторное деление


0,04/52= 0,00242 0,00242 0,00242 м.


Полный ток паза


1,196=105,6105,6105,6 А.


Окружная скорость якоря


( 0,0733000)/60=11,511,511,5 м/с.


Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря принимаем 1100000011000000 11000000 A/м2.

Предварительное сечение эффективного провода по (10.9) [2]


1,1/11000000= 0,000000100 0,000000100 0,000000100 м2.


Принимаем по табл. П3.1 [] проводник марки ПСД: по ГОСТ диаметр голого провода dг=0,000355 м; диаметр изолированного провода 0,0003950,000395= 0,000395 м; сечение элементарного проводника 0,0000000990,000000099= 0,000000099 ; число элементарных проводников 11= 1 ,

тогда сечение эффективного проводника


1∙0,000000099=0,0000000990,0000000990,000000099 м2.


Уточняем значение плотности тока в обмотке якоря


= 1,1/0,000000099=111111111111111111111111 A/м2


3.3 Расчет геометрии зубцовой зоны


Высота паза якоря (согласно опыту построенных машин) составляет


=(0,24…0,35)∙ 0,073 =(0,018…0,026)


Принимаем 0,020,02 0,020 м.

Ширина зубца по (10.11) [2].

Частота перемагничивания стали зубцов


=(2/2)∙3000/60=505050 Гц.


Допустимое значение индукции в стали зубца (по технологическим условиям принимается в пределах 1,3…1,5 Тл), принимаем для уменьшения потерь в стали якоря при частоте перемагничивания 50 Гц 

1,31,3 1,3 Тл.


0,44 0,0088/1,3/∙0,950,950,95= 0,0031 0,0031 0,0031 м,


Размеры паза в штампе принимаем согласно стр. 293 [1].

Принимаем ширину шлица паза (табл.8.14) 

0,0020,002 0,002 м;

высоту шлица паза (cм. рис.3.1) 

0,00050,0005 0,0005 м.

Принимаем толщину клина 

0,00050,0005 0,0005 м.

Исходя из условия паралельности граней, находим:


b2=(D-2hп)/Z1-bz1=3,14( 0,073-20,02)/26)- 0,0031 = 0,0009 0,0009 0,0009 м = 0,9 мм;

b1= (D-2hш1 -2hк)/ Z1-bz1=3,14( 0,073-20,0005-2∙0,0005)/ 26-

- 0,0031 =  0,0055 0,0055 0,0055м =5,5 мм;

по (8.44)- (8-45) [1] (=300)

hпк=hп-hш1- hк=0,02-0,0005-0,0005 = 0,0190 0,0190 0,0190 м =19 мм.


Рис.3.2. Паз якоря


Согласно табл. 8.12. [1] припуск по ширине паза на сборку: 

0,00010,0001 0,0001 м. припуск по высоте паза на сборку 

0,00010,0001 0,0001 м.

Размеры паза в свету по (8.42) [1] с учетом припусков на сборку = 0,0055-0,0001=0,00540,00540,0054 м=5,4 мм;


= 0,0009-0,0001=0,00080,00080,0008 м=0,8 мм;

= 0,0190-0,0001=0,01890,01890,0189 м=18,9 мм.


Площадь поперечного сечения трапецеидального паза, в котором располагается обмотка, корпусная изоляция и прокладки (см. табл. 3.1.)

Высота паза без шлица по (8.44)


=0,0189-0,0005=0,01840,01840,0184 м.


Площадь поперечного сечения трапецеидального паза, в котором располагается обмотка, корпусная изоляция и прокладки (8.43)


=(0,0054+0,0008)/20,0184= 0,0000570 0,0000570 0,0000570 м2.


Односторонняя толщина изоляции в пазу поз.1, рис.3.1 

0,000450,00045 0,00045м.

Площадь поперечного сечения корпусной изоляции по (8.42) [1] согласно рис.3.1 и табл. 3.1( поз.1 и поз.2)


=0,00045∙ (20,0189+0,0054+0,0008)= 0,00001980 0,00001980 0,00001980 м2 =19,8 мм2,


Площадь поперечного сечения паза, которая остаётся свободной для размещения проводников обмотки по (8.48) [1]


=(0,0054+0,0008)0,0189/2- 0,00001980=0,000038790,000038790,00003879=38,79 мм2.


Коэффициент заполнения паза изолированными проводниками определяем из 10.21 [2] :


(0,0003952961)/38,79= 0,39 0,39 0,39,


что удовлетворяет требованию технологичности изготовления обмотки, который должен находится в пределах не более 0,68...0,72 (см. стр. 147 [2]).


Таблица 3.1 Изоляция класса В обмотки статора

Позиция

Материал

Число слоёв

Односторонняя толщина изоляции

Наименование, Марка

Толщина, мм

1

Изофлекс

0,2

1

0,2

2

Клин (стеклотекстолит)

1,5

-

1,5


Рис. 3.3. Изоляция класса В обмотки статора


Минимальное сечение зубцов якоря по табл.10.16 [2]


(26/2)0,72 0,00310,0440,95= 0,001213 0,001213 0,001213 м2,


где 0,95 - коэффициент заполнения магнитопровода якоря сталью.

Изм.

Лист

докум.

Подп.

Дата

Лист

10

Для магнитопровода принимаем сталь 2013.Уточняем индукцию в сечении зубцов:


0,00165/ 0,001213= 1,36 1,36 1,36 Тл.


3.4 Расчет обмотки якоря


Средняя длина лобовой части витка при =2


0,115=0,0810,0810,081 м.


Средняя длина витка обмотки якоря по (10.22) [2]


а) =0,0440,0440,044 м;

б)2(0,044+0,081)=0,250,250,25 м.


Полная длина проводников обмотки якоря


24960,25= 312,0 312,0312 м.


Сопротивление обмотки якоря при 20С


312,0/(57106 0,000000100(2)2)=13,6813,6813,68 Ом.


Сопротивление обмотки якоря при 75С для изоляции класса В


1,2213,68=16,6916,69 16,69 Ом.


Масса меди обмотки якоря по (10.26) [2]


8900 312,0 0,000000100= 0,278 0,278 0,278 кг.


Расчет шагов обмотки:

а) шаг по коллектору и результирующий шаг


51515151;


б) первый частичный шаг


52/2-= 26 26 26;


в) второй частичный шаг


51- 26=252525.


Практическая схема обмотки приведена на рис. 3.4.


3.5 Коллектор и щетки


Ширина нейтральной зоны по (10.76) [2]


0,115-0,085=0,030,030,03 м.


Выбираем щетки марки ЭГ-14. Принимаем ширину щетки равной , = 0,00242 м.



По табл. П.4.1 выбираем стандартные размеры щетки:

ширина щётки 

0,0040,004 0,004 м.

длина щётки 

0,0050,005 0,005 м.

высота щётки 

0,010,01 0,01 м.

Поверхность соприкосновения щетки с коллектором


0,0040,005= 0,000020 0,000020 0,000020 м2.


Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором


2 0,000020=0,000040,000040,00004 м2.


Плотность тока под щетками по (8-83) [2]


2 2,6/0,00004=130000130000130000 А/м2.


Допустимая плотность тока для щетки марки ЭГ-14 .

Активная длина коллектора по оси вала согласно [4]


1,8 0,005=0,0090,0090,009 м.


Принимаем 

0,0090,009 0,009 м.

Полная длина коллектора по оси вала согласно [4]


0,009+5∙0,000395=0,0110 м.


3.6 Проверка коммутации


Так как в рассматриваемых машинах постоянного тока малой мощности добавочные полюсы в коммутационной зоне отсутствуют и щетки на коллекторе обычно располагаются на геометрической нейтрали, то процесс коммутации тока в короткозамкнутых секциях якоря получается замедленным из-за наличия в них реактивной э. д. с. и э. д. с. От поперечного поля реакции якоря . Обе эти э.д.с. суммируются и вызывают в цепи короткозамкнутой секции добавочный ток, способствующий увеличению плотности тока на сбегающем крае щетки. В момент размыкания цепи секции при наличии в ней указанных э. д. с. и тока между краем щетки и сбегающей коллекторной пластиной возникают небольшие электрические дуги в виде мелких искр. Интенсивность этих искр зависит от величины результирующей э. д. с. в короткозамкнутой секции.

Во избежание недопустимого искрения под щетками величина э. д. с. в секции не должна превышать определенного значения. Однако коммутация тока в секции может также ухудшиться вследствие влияния поля полюсов, если ширина коммутационной зоны будет близка к расстоянию между краями наконечников двух соседних полюсов.

Ширина зоны коммутации по (10.75) [2]


а)=52/2- 26=0,00,00,0;

б)(0,004/ 0,00242 +2-2/2+0,0) 0,00242   0,073/0,04= 0,0117 0,0117 0,0117 м.


Отношение


0,0117/(0,115-0,085)=0,390,390,39,


что удовлетворяет условию [4]


<0,8.


Коэффициент магнитной проводимости паза по (10.69) [2]


a) = 0,0733000/60= 11,5 11,5 11,5 м/с;

=13,81613,816∙lg(13,816)=-0,865011-0,8650111,1381,1381,138

б) (0,6∙20,02/( 0,0055+ 0,0009)

+(0,081/0,044)+0,92∙1,138)= 6,638 6,638 6,638.


Индуктивность обмотки якоря по (6.15) [4]


(12,56∙10-6∙4∙0,044

6,638/26)∙(2496/(2∙22))2=54,93854,93854,938 мГн.


Реактивная ЭДС по (10.69) [2]


210-6 6,638240,04411978 11,5= 1,93 1,93 1,93 В.


ЭДС, индуктируемая в коммутируемой секции от поперечного поля реакции якоря, определяется следующим путём. Вначале определяем индукцию в зоне коммутации от действия поперечной МДС якоря [3]:


=1,25∙10-611978/(1-0,72)=0,05350,05350,0535 Т.


Затем определяем ЭДС, индуктируемую в коммутируемой секции от поперечного поля реакции якоря


2∙24 11,50,0440,0535=1,301,301,30 В.


Среднее значение результирующей ЭДС в короткозамкнутой секции якоря


= 1,93+1,30=3,233,233,23 В.


В машинах малой мощности без добавочных полюсов, если щётки расположены на геометрической нейтрали, для обеспечения удовлетворительной коммутации 2…3 В. Если 2…3 В необходимо уменьшить линейную нагрузку в п. 3.1.5 и повторить расчет.

Индуктивность цепи якоря (для расчета параметров электропривода в гл.5)


54,938= 54,94 54,94 54,94 мГн


Активное сопротивление цепи якоря (для расчета параметров электропривода в гл. 5)


13,68= 13,68 13,68 13,68 Ом.


3.7 Определение размеров магнитной цепи


Внутренний диаметр якоря и диаметр вала для машин малой мощности


(0,18…0,24)∙ 0,073=0,013…0,018 м.


Принимаем 

0,0150,015 0,015 м.

Сечение магнитной системы приведено на рис. 3.5.


Рис. 3.5. Магнитная система двигателя:

1- станина; 2 – якорь; 3 – обмотка возбуждения


В двигателях с непосредственной посадкой сердечника якоря на вал внутренний диаметр якоря равен диаметру вала. В таких двигателях с или учитывают,что часть магнитных силових потока замыкается через вал.

Высота спинки якоря:

а) действительная высота спинки якоря по (8.126)


=( 0,073-0,015)/2-0,02= 0,0090 0,0090 0,0090 м=9 мм;


б) расчетная высота спинки якоря по (8.124) для четырёхполюсних машин при , а также для двухполюсных машин


( 0,75(0,5 0,073-0,02)=0,0120,0120,012<0,015 м)

2/2=111

(2+1)/(3,21)( 0,073/2-0,02)= 0,0155 0,0155 0,0155 м;


в противном случае


( 0,073-0,015)/2-0,02=0,0090,0090,009 м.


Принимаем расчетную высоту спинки якоря 

0,01550,0155 0,0155 м.

Принимаем для сердечников главных полюсов сталь марки 2013 толщиной 0,5 мм: коэффициент магнитного рассеяния для малых машин =1,08…1,12 принимаем 1,11,11,1, длина сердечника 0,0440,0440,044 м, коэффициент заполнения сталью 0,95.

Высота сердечника полюса малых машин предварительно может быть принята:


=(0,12…0,4)∙ 0,073=0,009...0,029 м.


Принимаем 

0,0290,029 0,029 м.

Ширина сердечника главного полюса определяется следующим путём.

Принимается индукция в сердечнике полюса. В машинах для продолжительного режима работы принимается в пределах

Принимаем 

1,21,2 1,2 Т.

Определяется поперечное сечение сердечника полюса:


=1,1 0,00165/ (1,20,95)=0,00159210,00159210,0015921 м2,


где - минимальная ширина сердечника главного полюса


0,0015921/0,044=0,0360,0360,036 м.


Принимаем 

0,0360,036 0,036 м.

Индукция в сердечнике по табл.10.17 [2]


1,1 0,00165/(0,950,0360,044)= 1,21 1,21 1,21 Тл.


Индукция в станине в машинах для продолжительного режима работы принимается в пределах не более

Принимаем 

1,21,2 1,2 Т.

Сечение станины предварительно


1,1 0,00165/(21,20,95)=0,00079610,00079610,0007961 м2,


Длина станины по (10/52) [2]


 0,0440 0,0440 0,0440 м.


Высота станины предварительно, табл.10.17 [2]


=0,0007961/ 0,0440= 0,0181 0,0181 0,0181м.


Принимаем высоту станины 

0,01810,0181 0,0181 м.

Сечение станины окончательно


=0,0181 0,0440= 0,000796 0,000796 0,000796 м


Воздушный зазор для двигателей продолжительного режима [4]


0,25∙0,11511978∙10-6/0,45= 0,00077 0,00077 0,00077 м.

0,000770,00077 0,00077 м.


Наружный размер станины с пямоугольным сечением по вертикали


0,073+2∙(0,00077 +0,029+0,0181)=0,1690,1690,169 м.


Внутренний размер станины по вертикали с прямоугольным сечением


0,169-20,0181= 0,133 0,133 0,133 м.


Наружный размер станины по горизонтали с прямоугольным сечением выбираем на 10% больше


1,1∙0,169=0,1860,1860,186 м.


Принимаем 

0,1860,186 0,186 м.

Внутренний размер по горизонтали станины с прямоугольным сечением


0,186 -20,0181= 0,150 0,150 0,150 м.


3.8 Расчетные сечения магнитной цепи


Сечение воздушного зазора, табл. 10.17 [2],


=0,0850,044= 0,00374 0,00374 0,00374 м2.


Длина стали якоря


0,0440,95=0,0420,0420,042 м.


Минимальное сечение зубцов якоря, табл. 10.16 [2], Sz= 0,001213 м2.

Расчетное сечение спинки якоря, табл. 10.16 [2],


0,0420,0155 = 0,000651 0,000651 0,000651 м2.


Сечение сердечника главного полюса, табл. 10.16 [2],


0,950,0440,036= 0,00150 0,00150 0,00150 м2.


Сечение станины (см. п. 3.5.6) 0,000796 м2.


3.9 Средние длины магнитных линий


Воздушный зазор для двигателей продолжительного режима из 3.5.10 =0,00077 м.

Коэффициент воздушного зазора, учитывающий наличие пазов на якоре, по (10.50б) [2]


=( 0,0088+100,00077)/( 0,0088-0,002+100,00077)= 1,14 1,14 1,14 м.


Расчетная длина воздушного зазора


1,140,00077= 0,000878 0,000878 0,000878 м.


Длина магнитной линии в зубцах якоря


0,02=0,020,020,02 м.


Длина магнитной линии в спинке якоря


(0,015+0,009)/22+0,009/2=0,0230,0230,023 м.


Длина магнитной линии в сердечнике главного полюса


0,0290,0290,029 м.


Длина магнитной линии в станине


(0,169+0,186-2∙0,0181)/(2)+0,0181/2=0,17750,17750,1775 м,


3.10 Индукция в расчетных сечениях магнитной цепи


Индукция в воздушном зазоре, табл. 10.16 [2],


0,00165/ 0,00374= 0,44 0,44 0,44 Тл.


Расчетная индукция в сечении зубцов якоря, табл. 10.16 [2],


0,00165/ 0,001213= 1,360 1,360 1,360Тл.


Индукция в зубцах якоря принимается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в спинке якоря, табл. 10.16 [2],


0,00165/(2 0,000651)= 1,27 1,27 1,27 Тл.


Максимальная индукция допускается до 1,3…1,5 Т.

Индукция в сердечнике главного полюса, табл. 10.16 [2],


1,1 0,00165/ 0,00150=1,211,211,21 Тл.


Индукция в сердечнике главного полюса в машинах для продолжительного режима работы допускается до 1,0…1,5 Т.

Индукция в станине, табл. 10.16 [2],


1,1 0,00165/(2 0,000796)= 1,14 1,14 1,14 Тл.


Индукция в станине в машинах для продолжительного режима работы допускается в пределах до 1,0…1,4 Т.


3.11 Магнитные напряжения отдельных участков магнитной цепи


Магнитное напряжение воздушного зазора на два полюса


0,8 0,44 0,000878∙106= 309,1 309,1 309,1 А.


Коэффициент вытеснения потока


0,00880,044/( 0,00310,042)= 2,97 2,97 2,97.


Магнитное напряжение ярма якоря Hj для стали 2013 определяется по основной кривой намагничивания табл. П.1.5 [2] , значения которой введены в программу для автоматического определения ,1,271,27147,32147,32196116 196 196 1324 196 196 196 2996 196 196 196 3740 196 196 196 4120 196 196 196 28000 196 196 196 32250 196 196 196 79650 196 196 196 95000 196 196 196 562000 196 196 196


1961961960,023=4,54,54,5 А.


Магнитное напряжение зубцов якоря определяется для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз. Если индукция в каком либо сечении зубца окажется более 1,8 Т, то необходимо учесть отвлетвление части потока зубцового деления в паз. При этом действительная индукция в зубце уменьшается ло сравнению с рассчитанной в п 3.10.2. Методика определения действительной индукции в зубце изложена в гл.4 [1],согласно которой в табл..3.1 заложена программа расчета при значениях как больше 1,8 Т, так и меньше 1,8 Т.. Путём подбора значения в левой колонке табл..3.1 и последующего автоматического пересчёта добиваються равенства значений в левой и правой колонках табл. 3.2. Значение в левом столбце используется программой в дальнейших расчетах.

Определяем среднюю ширину паза, п. 8.8 [2]


=( 0,0055+ 0,0009)/2= 0,0032 0,0032 0,0032 м.


Коэффициент, определяющий отношение площадей поперечных сечений паза и зубца на половине высоты зубца,


= 0,00320,044/( 0,00310,0440,95)= 1,09 1,09 1,09.


Определяем по (4.32) [2]


Таблица 3.2.

=

= 1,360-1,256∙10-6∙1,361,36157,76157,76268105,444 268 268 460 268 268 268 1160 268 268 268 5100 268 268 268 7000 268 268 268 8200 268 268 268 20700 268 268 268 44280 268 268 268 67000 268 268 268 2220 268 268 268 268 1,09=

1,36


=1,361,361,36


По значению программа вычисляет по кривой намагничивания для стали 2013, а затем вычисляем МДС


1,361,36157,76157,76268107,764 268 268 578,4 268 268 268 1224,8 268 268 268 4097 268 268 268 4876 268 268 268 65980 268 268 268 80991 268 268 268 328419 268 268 268 538100 268 268 268 596400 268 268 268 2682682680,02= 5,4 5,4 5,4 А.


Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь 2013), Hг определяется по табл. П.1.5 аналогично: 1,211,21140,36140,36148119,48 148 148 364 148 148 148 2780 148 148 148 3400 148 148 148 18880 148 148 148 26800 148 148 148 30710 148 148 148 71790 148 148 148 81000 148 148 148 538000 148 148 148


1481481480,029= 4,29 4,29 4,29 А.


Магнитное напряжение станины (шихтованная сталь 2013), Hc определяется по табл. П.1.51,141,14132,24132,24468132,24132,24132,24972132,24132,24132,241808132,24132,24132,241870132,24132,24132,2420320132,24132,24132,2429200132,24132,24132,2433790132,24132,24132,2487510132,24132,24132,24109000132,24132,24132,24530000132,24132,24132,24


132,24132,24132,240,1775= 23,5 23,5 23,5 А.


Суммарная МДС на полюс


309,1+ 5,4+4,5+ 4,29+ 23,5=347347347 А.


МДС переходного слоя


309,1+ 5,4+4,5=319319319 А.


Аналогичным образом производим расчет для потоков, отличных от номинального значения (например, 0,5; 0,75; 1,0; 1,4 и т.д.) . Результаты расчета сведены в табл.3.2. В верхней строке таблицы приведены относительные значения потока , которые мы можем изменять при необходимости. Программа выполняет расчет для тех относительных значений , которые мы укажем в верхней строке. Магнитное напряжение зубцов якоря в таблице для двух последних значений магнитного потока рассчитывается для стали 2013 с учетом ответвления магнитного потока в паз аналогично п. 3.11.4. Для этого справа рядом с таблицей приведена строка, в которую вставлена программа.


Таблица 3.2 Расчет характеристик намагничивания

п/п

Вели чина

Ед.

изм.

0,5

0,75

0,9

1

1,4

1,85


Е

В

103

154,5

185

206

288

381,1


Фб

Вб

 0,083

 0,124

 0,149

 0,165

 0,231

 0,305


Вб

Тл

0,220

0,330

0,396

0,440

0,616

0,814


Fб

А

154,6

231,8

278,2

309,1

432,7

571,8


Bz

Тл

0,680

1,020

1,224

1,360

1,904

2,516

1,27

1,271,27147,32147,32196122,96 196 196 492 196 196 196 3212 196 196 196 4080 196 196 196 4840 196 196 196 9400 196 196 196 18390 196 196 196 28560 196 196 196 130000 196 196 196 210000 196 196 196  1,90

1,68

1,681,68194,88194,88524122,96 524 524 1196122,96 1196 1196 2564122,96 2564 2564 3060122,96 3060 3060 7000 3060 3060 3060 10600 3060 3060 3060 13770 3060 3060 3060 71790 3060 3060 3060 81000 3060 3060 3060 210000 3060 3060 3060  2,51


Hz

А/м

0,680,6878,8878,8831678,8878,8878,8836478,8878,8878,88947678,8878,8878,881394078,8878,8878,882572078,8878,8878,883820078,8878,8878,884534078,8878,8878,8814646078,8878,8878,8821400078,8878,8878,8822600078,8878,8878,8879

1,021,02118,32118,32252118,32118,32118,322604118,32118,32118,327316118,32118,32118,3210540118,32118,32118,3218520118,32118,32118,3226200118,32118,32118,3229940118,32118,32118,3267860118,32118,32118,3274000118,32118,32118,321154000118,32118,32118,32118

1,2241,224141,984141,984159,2137,808 159,2 159,2 972 159,2 159,2 159,2 1808 159,2 159,2 159,2 1870 159,2 159,2 159,2 34000 159,2 159,2 159,2 52000 159,2 159,2 159,2 63050 159,2 159,2 159,2 236850 159,2 159,2 159,2 375000 159,2 159,2 159,2 410000 159,2 159,2 159,2 159

1,361,36157,76157,76268107,88 268 268 588 268 268 268 1268 268 268 268 4930 268 268 268 6640 268 268 268 7600 268 268 268 84610 268 268 268 346890 268 268 268 571000 268 268 268 634000 268 268 268 268

1,271,27147,32147,32196122,96 196 196 492 196 196 196 3212 196 196 196 4080 196 196 196 4840 196 196 196 9400 196 196 196 18390 196 196 196 28560 196 196 196 130000 196 196 196 167999925200 196 196 196 196

1,681,68194,88194,88524122,96 524 524 1196122,96 1196 1196 2564122,96 2564 2564 3060122,96 3060 3060 7000 3060 3060 3060 10600 3060 3060 3060 13770 3060 3060 3060 71790 3060 3060 3060 81000 3060 3060 3060 210000 3060 3060 3060 3060


Fz

А

2

2

3

5

4

61


BJ

Тл

0,635

0,953

1,143

1,270

1,778

2,350


HJ

А/м

0,6350,63573,6673,6627673,6673,6673,668682873,6673,6673,6629157273,6673,6673,6645798073,6673,6673,6696604073,6673,6673,66160540073,6673,6673,66205658073,6673,6673,661041162073,6673,6673,661849800073,6673,6673,662112200073,6673,6673,6674

0,9530,953110,548110,548212110,548110,548110,548981,6110,548110,548110,5481840,4110,548110,548110,5481921110,548110,548110,54816180110,548110,548110,54822300110,548110,548110,54824935110,548110,548110,54842315110,548110,548110,54828445000110,548110,548110,54832490000110,548110,548110,548111

1,1431,143132,588132,588418,4132,588132,588132,588773,6132,588132,588132,5881138,4132,588132,588132,5887395132,588132,588132,58811860132,588132,588132,58815100132,588132,588132,58815695132,588132,588132,588203838132,588132,588132,588316200132,588132,588132,588342800132,588132,588132,588133

1,271,27147,32147,32196116 196 196 1324 196 196 196 2996 196 196 196 3740 196 196 196 4120 196 196 196 28000 196 196 196 32250 196 196 196 79650 196 196 196 95000 196 196 196 562000 196 196 196 196

1,7781,778206,248206,248602,4126,672 602,4 602,4 1509,6 300 1509,6 1509,6 3622,4 300 3622,4 3622,4 4726 300 4726 4726 6208 300 6208 6208 7360 6208 6208 6208 52116 6208 6208 6208 181044 6208 6208 6208 275600 6208 6208 6208 296400 6208 6208 6208 6208

2,352,35272,6272,61060122,96 1060 1060 3340122,96 3340 3340 9800 437,6 9800 9800 14450 437,6 14450 14450 26800 437,6 26800 26800 40000 437,6 40000 40000 47650 10000 47650 47650 158250 10000 158250 158250 235000 10000 235000 235000 250000 10000 250000 250000 250000


FJ

А

 1,7 1,7 1,7

 2,6 2,6 2,6

 3,1 3,1 3,1

 4,5 4,5 4,5

 142,8 142,8 142,8

5 750,05 750,05 750,0


Фг

х10-2Вб

0,0910,0910,091

0,1360,1360,136

0,1640,1640,164

0,1820,1820,182

0,2540,2540,254

 0,336 0,336 0,336


Вг

Тл

 0,61 0,61 0,61

 0,91 0,91 0,91

 1,09 1,09 1,09

 1,21 1,21 1,21

 1,69 1,69 1,69

 2,24 2,24 2,24


А/м

0,610,6170,7670,7626870,7670,7670,767134070,7670,7670,7623930070,7670,7670,7637570070,7670,7670,7679180070,7670,7670,76131500070,7670,7670,76168390070,7670,7670,76850950070,7670,7670,761511000070,7670,7670,761725000070,7670,7670,7671

0,910,91105,56105,56204105,56105,56105,56940105,56105,56105,561700105,56105,56105,569180105,56105,56105,5615640105,56105,56105,5621400105,56105,56105,5623780105,56105,56105,5636420105,56105,56105,5623349000105,56105,56105,5626666000105,56105,56105,56106

1,091,09126,44126,44196126,44126,44126,44716126,44126,44126,44944126,44126,44126,446970126,44126,44126,4410960126,44126,44126,4413600126,44126,44126,4413770126,44126,44126,44193620126,44126,44126,44298000126,44126,44126,44322000126,44126,44126,44126

1,211,21140,36140,36148119,48 148 148 332 148 148 148 2780 148 148 148 3400 148 148 148 18880 148 148 148 26800 148 148 148 30710 148 148 148 71790 148 148 148 81000 148 148 148 538000 148 148 148 148

1,691,69196,04196,04532125,28 532 532 1228125,28 1228 1228 2672 428 2672 2672 3230 428 3230 3230 3760 3230 3230 3230 17800 3230 3230 3230 19160 3230 3230 3230 44280 3230 3230 3230 263000 3230 3230 3230 282000 3230 3230 3230 3230

2,242,24259,84259,84972122,96 972 972 2988122,96 2988 2988 8612 396 8612 8612 12580 396 12580 12580 22840 396 22840 22840 33400 396 33400 33400 39180 12400 39180 39180 115020 13770 115020 115020 158000 13770 158000 158000 162000 13770 162000 162000 162000


Fг

А

 2,1 2,1 2,1

 3,1 3,1 3,1

 3,7 3,7 3,7

 4,3 4,3 4,3

 93,7 93,7 93,7

4 698,04 698,04 698,0


Всп

Тл

0,610,610,61

0,910,910,91

1,091,091,09

1,211,211,21

1,691,691,69

2,242,242,24


Fсп

А

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0

!Неопределенная закладка, LСП!Неопределенная закладка, LСП0


Bc

Тл

 0,57 0,57 0,57

 0,86 0,86 0,86

 1,03 1,03 1,03

 1,14 1,14 1,14

 1,25 1,25 1,25

 1,31 1,31 1,31


Hc

А/м

0,570,5766,1266,1226066,1266,1266,12135666,1266,1266,12310466,1266,1266,12391066,1266,1266,12448066,1266,1266,12169420066,1266,1266,12217054066,1266,1266,121099326066,1266,1266,121953400066,1266,1266,122230600066,1266,1266,1266

0,860,8699,7699,7614899,7699,7699,76103699,7699,7699,76202499,7699,7699,76221099,7699,7699,761528099,7699,7699,762080099,7699,7699,762301099,7699,7699,763249099,7699,7699,7640300099,7699,7699,7644200099,7699,7699,76100

1,031,03119,48119,48340119,48119,48119,48460119,48119,48119,485480119,48119,48119,487650119,48119,48119,4812400119,48119,48119,4816000119,48119,48119,4816850119,48119,48119,48189690119,48119,48119,48291000119,48119,48119,48314000119,48119,48119,48119

1,141,14132,24132,24468132,24132,24132,24972132,24132,24132,241808132,24132,24132,241870132,24132,24132,2420320132,24132,24132,2429200132,24132,24132,2433790132,24132,24132,2487510132,24132,24132,24109000132,24132,24132,24530000132,24132,24132,24132

1,251,25145145180124,12 180 180 1484 180 180 180 3536 180 180 180 4590 180 180 180 5920 180 180 180 8200 180 180 180 50730 180 180 180 173970 180 180 180 263000 180 180 180 282000 180 180 180 180

1,311,31151,96151,96228129,92 228 228 1740 228 228 228 4400 228 228 228 5950 228 228 228 8800 228 228 228 10000 228 228 228 13770 228 228 228 217200 228 228 228 340000 228 228 228 370000 228 228 228 228


Fc

А

 12 12 12

 18 18 18

 21 21 21

 23 23 23

 32 32 32

404040


Fсум

А

172172172172172

257257257257257

309309309309309

346346346346346346346

706706706706706

1112111121111211112111121

Fперех

А

 158 158 158158158

 236 236 236236236

284284284284284

319319319319319

580580580580580

63836383638363836383

22

еуд

В/об//мин

 0,034 0,034 0,0340,0340,034

 0,052 0,052 0,0520,0520,052

 0,062 0,062 0,0620,0620,062

 0,069 0,069 0,0690,0690,069

 0,096 0,096 0,0960,0960,096

 0,127 0,127 0,1270,1270,127

23

Вб

Тл

0,2200,220,22

0,3300,330,33

0,3960,3960,396

0,4400,440,44

0,6160,6160,616

0,8140,8140,814


Строим характеристику холостого хода (намагничивания) – зависимость удельной ЭДС от суммарной МДС на один полюс и переходную характеристику – зависимость индукции в воздушном зазоре от МДС переходного слоя на один полюс (черт. РР1).


3.12 Расчет обмоток возбуждения


Размагничивающее действие реакции якоря определяем по переходной характеристике (черт. РР1) по методике п.10.5 [2].

При нагрузке под действием поля поперечной реакции якоря магнитное поле в воздушном зазоре искажается: под одним краем полюса индукция индукция уменьшается, под другим возрастает. При значительной поперечной реакции якоря может произойти опрокидывание поля под одним краем полюса и индукция примет отрицательное значение. Минимальное значение намагничивающей силы под сбегающим краем полюса (для режима двигателя) определится:


=319-119780,085/2=-190-190-190 A,


Из переходной характеристики определяем (автоматически программой) минимальное значение магнитной индукции в воздушном зазоре под сбегающим краем полюса =-0,26-0,264,625-0,26-0,26-0,261,231-0,26-0,26-0,260,768-0,26-0,26-0,260,575-0,26-0,26-0,260,495-0,26-0,26-0,26-0,26.

Тому що поле реакції якоря замикається по контуру: зубці якоря, спинка якоря, повітряний зазор, полюсний наконечник, то повітряний зазор вибирають таким, щоб індукція протягом усієї полюсної дуги не змінювала свого напрямку. Якщо <0 необхідно збільшити повітряний зазор у п.3.7.10, а потім повторити розрахунок, починаючи з п.3.7.10.

Максимальное значение намагничивающей силы под набегающим краем полюса:


=319+119780,085/2=828!Формула не в таблице828828 A,


Из переходной характеристики определяем максимальное значение магнитной индукции в воздушном зазоре под набегающим краем полюса =1,151,151,16-0,183 1,16 1,16 1,144-0,183 1,144 1,144 1,08-0,183 1,08 1,08 0,783-0,183 0,783 0,783 0,624 0,643 0,624 0,624 0,624

Из (10.35) [2] определяем среднее значение индукции в воздушном зазоре под нагрузкой:


=(-0,26+4 0,44+ 0,624 )/6=0,3540,3540,354 Тл,


где - номинальное значение индукции в воздушном зазоре в режиме холостого хода

Из переходной характеристики определяем (автоматически программой): 254254=253-0,183 253 253 253 144 253 253 4116 253 253 253 159 253 253 253 -274 253 253 253 253 А.

Определяем МДС поперечной реакции якоря:


=319- 253 =666666 А


Продольная коммутационная МДС якоря в машинах малой мощности возникает в результате смещения нейтральной точки обмотки с геометрической нейтрали при замедленной коммутации тока в короткозамкнутых секциях. В машинах без добавочных полюсов и положении щёток на геометрической нейтрали процесс коммутации в короткозамкнутых секциях якоря получается замедленным. В этом случае коммутационная МДС якоря у двигателей усиливает поле полюсов. Её величина определяется следующим путём.

Переходное падение напряжения в щёточном контакте на пару щёток марки ЭГ-14 по табл. П4.2 [2] =2,5 В, составляющие переходного падения напряжения в контакте щёток =2,1 В, =0,4 В по [4].

Сопротивление щёточного контакта


=2∙2,5/(4∙ 2,21)=0,5660,5660,566 Ом.


Период коммутации


0,004/6,28=0,0006370,0006370,000637 с.


Средняя длина силовой линии поперечного поля якоря в междуполюсном пространстве двигателя


(0,115-0,085)/2=0,0150,0150,015 м.


Средняя эквивалентная индуктивность секции якоря


2∙24∙ 6,638∙10-6119780,0440,004 0,073/ (2,210,04)=0,0000840,0000840,000084 Гн.


Коэффициенты определяются:


0,566∙0,000637/0,000084=4,294,294,29;

1,7∙2,1∙4,29/2,5=6,1266,1266,126;

1,7∙0,4∙4,29/2,5=1,1671,1671,167.


Коммутационная МДС якоря на один полюс


0,0117∙11978/(6,126+1,167+1))∙ (1+0,2∙3,14∙0,115/(0,015 6,638))=151515 А.


Для устойчивой работы двигателя при изменении нагрузки на валу применим стабилизирующую последовательную обмотку. Без стабилизирующей обмотки возбуждения с увеличением нагрузки на валу двигателя увеличивается ток якоря и увеличивается размагничивающее действие реакции якоря на основной магнитний поток главных полюсов. При достаточно большом значении реакции якоря зависимость частоты вращения якоря от мощности на валу двигателя имеет не падающий, а возрастающий характер, что приводит к неустойчивому режиму работы двигателя. МДС последовательной стабилизирующей обмотки возбуждения должна компенсировать МДС реакции якоря. Поэтому принимаем МДС стабилизирующей обмотки равной МДС поперечной реакции якоря (направлены навстречу друг другу) ==666666 А.

Число витков стабилизирующей обмотки на один полюс


66/ 2,21=29,8629,8629,86


Принимаем =303030 витков.

Уточняем МДС стабилизирующей обмотки при номинальном режиме работы


30∙ 2,21=66,366,366,3 А.


Сечение и диаметр провода последовательной обмотки возбуждения. Плотность тока в обмотке предварительно выбираем для машин со степенью защиты IP22 по п.10.7: 

50000005000000 5000000 А/м2.

Расчетное сечение провода предварительно


= 2,21/5000000=0,0000004420,0000004420,000000442 м2.


Принимаем по табл. 10.18 [2] круглый провод ПСД: по табл. П.3.1 [2] диаметр голого провода dГСО=0,00075 м, диаметр изолированного провода 0,0008150,000815= 0,000815 м; = 0,0009150,0009150,000915 м,

сечение провода 0,0000004420,000000442= 0,000000442 м2.

Окончательная плотность тока в проводнике стабилизирующей обмотки возбуждения


= 2,21/0,000000442=500000050000005000000 А/м2.


Средняя длина витка стабилизирующей обмотки


=2(0,044+0,036= 0,1600,1600,160 м.


Полная длина обмотки


20,16030=9,609,609,60 м.


Сопротивление стабилизирующей обмотки возбуждения при С


=9,60/(571060,000000442)= 0,38 0,38 0,38 Ом.


Сопротивление стабилизирующей обмотки возбуждения при С


1,22 0,38 =0,460,460,46 Ом.


Масса меди стабилизирующей обмотки


89009,600,000000442= 0,0378 0,0378 0,0378 кг.