Проектирование склада сыпучих материалов (144370)

Посмотреть архив целиком

Пермский государственный технический университет

Кафедра строительных конструкций











КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Проектирование склада сыпучих материалов




Выполнил: студент гр. ПГС06

Андреева О.Н.

Проверил: преподаватель

Осетрин А.В.








Пермь 2009


Задание на проектирование


Рис. 1 Геометрическая схема конструкции


Табл.1 Задание


Наименование величин


схемы

2 (Склад сыпучих материалов)

А

Место строительства

г. Березники

Г

Шаг конструкций

4,5 м

И

Расчетный пролет

64 м

Е

Высота

f/l= 1/2

В

Длина здания

72 м

А

Материал обшивок панелей

Асбестоцемент

Е

Средний слой панели

Пенопопласт


Компоновка плиты


Плиты покрытия укладываются непосредственно по несущим конструкциям, длина плиты равна шагу несущих конструкций – 4,5 м. Ширина плиты принимается равной ширине плоского асбестоцементного листа по ГОСТ 18124 – 1,5 м. Толщина листа – 10 мм. Асбестоцементные листы крепятся к деревянному каркасу шурупами диаметром 5 мм и длиной 50 мм через предварительно просверленные и раззенкованные отверстия.

Высота плиты h

Каркас плит состоит из продольных и поперечных ребер. Ребра принимаем из ели 2-го сорта. Толщину ребер принимаем 50мм. По сортаменту принимаем доски 50*175 мм. После острожки кромок размеры ребер 50*170 мм. Шаг продольных ребер конструктивно назначаем 50см. Поперечные ребра принимаются того же сечения, что и продольные и ставятся в местах стыков асбестоцементных листов. листы стыкуются на «ус». Учитывая размеры стандартных асбестоцементных листов ставим в плите два поперечных ребра. Пароизоляция – окрасочная по наружной стороне обшивки. Окраска производится эмалью ПФ-115 за 2 раза. Вентиляция в плитах осуществляется вдоль плит через вентиляционные отверстия в поперечных ребрах.


Теплотехнический расчет плиты


Место строительства: г. Березники

Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92:

text=-37°С;

Средняя температура наружного воздуха отопительного периода:

tht=-6,7°С;

Продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой ≤8°С: zht=245 суток;

Расчетная средняя температура внутреннего воздуха: tint=12°С;

Зона влажности: 3 (сухая);

Влажностный режим помещений: влажный (75%);

Условия эксплуатации: Б (нормальный);

Расчетные формулы, а также значения величин и коэффициентов приняты по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».


Наименование слоя

Рулонный ковёр (2 слоя рубероида)

600

0,010

0,17

0,059

Асбоцементный лист

1800

0,010

0,52

0,019

Пенопласт ПС-1

40

Х

0,06


Асбоцементный лист

600

0,010

0,52

0,019



Принимаем толщину утеплителя 100 мм.

Сбор нагрузок на плиту (кН/м2).

Сбор нагрузок выполняем в табличной форме:


N п/п

Наименование нагрузки

Единицы измерения

Нормативная нагрузка

f

Расчетная нагрузка

I

Постоянные:





1

Кровля 2 слоя рубероида

кН/м2

0,100

1,3

0,130

2

Собственный вес продольных ребер:

кН/м2

0,115

1,1

0,127

3

Собственный вес поперечных ребер:

кН/м2

0,040

1,1

0,044

4

Верхняя и нижняя обшивки из асбоцементного листа:

кН/м2

0,18

1,1

0,198

5

Утеплитель: пенопласт ПС-1

кН/м2

0,03

1,2

0,036

ИТОГО: qпокр

кН/м2

0,465


0,535

II

Временные:

кН/м2

1,344


1,92

6

Снеговая

7

Ветровая

кН/м2

кН/м2

0,15

1,4

0,21

ВСЕГО q

кН/м2

1,959


2,655


Снеговая нагрузка


Полное расчетное значение снеговой нагрузки S на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле



Рис. 2 Схема загружения арки снеговой нагрузки


Sg=3,2 кН/м2 – расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли (г Березники – V снеговой район);

при α= 45о;

S= 3,2· 0,6= 1,92 кН/м2;


Ветровая нагрузка


Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm на высоте z над поверхностью земли



w0= 0,30 – нормативное значение ветрового давления (г. Березники – II ветровой район)

k = 1,0 (z = 32 м)– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности (местность тип В – городские территории, лесные массивы и другие местности равномерно покрытые препятствиями)


Высота z, м

 5

10

20

40

Коэффициент k

0,5

0,65

0,85

1,1


с — аэродинамический коэффициент (се1= +0,5; се2= -0,4)

f – коэффициент надежности по нагрузке. f = 1,4

Полные погонные нагрузки (при )

Нормативная:;

Расчетная: ;



Статический расчет


Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции 6 см, расчетный пролет плиты: . Плита рассчитывается как балка на 2-х опорах.

Расчетный изгибаемый момент:



Поперечная сила:



Определение геометрических характеристик расчетного сечения плиты

Для сжатых обшивок принимаем часть обшивки

= 18 см, с двух сторон – 36 см;

= 25 см, с двух сторон – 50 см, т.е. сечение получается несимметричным (рис. 3).


Рис. 3. Расчетное сечение плиты


Определяем положение нейтральной оси сечения по формуле без учета податливости соединений ребер каркаса с обшивками



Отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:


= =(1,4104)/(1104) = 1,4.


Yо = (859,5 + 1,43618,5 + 1,4500,5)/[85 + (36 + 50) 1,4] = 8,6 см.

Определяем моменты инерции каркаса и обшивок.

Собственный момент инерции каркаса

= 4173/12 = 1637,7 см4.

Момент инерции каркаса относительно найденной нейтральной оси

= 1637,7 + 85 (9,5 – 8,6)2 = 1706,6 см4.

Моменты инерции обшивок относительно нейтральной оси:

= [3613/12 + 36(18,5 – 8,6)2]1,4 = 4943,9 см4;

= [5013/12 + 50(8,6 –0,5)2]1,4 = 4598,5 см4.

Суммарный момент инерции сечения:

= 1637,7 + 4943,9 + 4598,5 = 11180,1см4.

Шурупы в плите расставлены с шагом 180 мм, т.е. = 8.

Статические моменты относительно нейтральной оси будут равны:

= 36(18,5 – 8,6)1,4 = 499,0 см3;

= 50(8,6 – 0,5)1,4 = 567,0 см3.

Определяем коэффициент податливости соединений т (= 1, = 6210-5):



Определяем :



т >, т.е. для расчета прочности каркаса принимаем т ==0,156;

для расчета прочности обшивок принимаем т = 0,738.

Положение нейтральной оси определяем с учетом коэффициента податливости соединений ребер каркаса с обшивками при т = 0,738, т.е. при т для определения напряжений в обшивках.

Определяем положение нейтральной оси:


см.


Моменты инерции будут равны:

= 1637,7 + 85(9,5 – 8,75)2 = 1685,5 см4;

= [3613/12 + 36(18,5 – 8,75)2]l,4 = 4795,4 см4;

= [5013/12 + 50(8,75 – 0,5)2]1,4 = 4770,2 см4.

Для определения напряжений в ребре каркаса положение нейтральной оси определяем при = 0,156:


см.


Моменты инерции:

= 1637,7 + 85(9,5 – 9,23)2 = 1643,9 см4;

= l,4[36l3/12 + 36(18,5 – 9,23)2] = 4335,2 см4;

= 1,4[5013/12 + 50(9,23– 0,5)2] = 5340,7 см4;



= 736,25 + 0,7382(4335,2 + 5340,7) = 6006,2 см4.

Определяем напряжение в ребре каркаса и обшивках.

Определяем коэффициент для определения напряжений в обшивках:



Определяем напряжения в обшивках:

в нижней обшивке


кН/см2;


в верхней обшивке


кН/см2;


Определяем напряжения в каркасе.

Определяем коэффициент :




Случайные файлы

Файл
18062.rtf
10902-1.rtf
133265.rtf
142796.rtf
email.doc




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.