Конструкция склада минеральных удобрений (144085)

Посмотреть архив целиком

Пермский государственный технический университет

Строительный факультет

Кафедра строительных конструкций










Курсовой проект





Выполнил: ст. гр. ПГС – 07

Кузнецов А.Л.

Проверил: Осетрин А.В.









Пермь, 2009 г.


1. Расчет плиты покрытия


1.1 Исходные данные


Уклон кровли 1 : 3

Материал обшивок панелей - кровельные щиты ель 2 сорта

Шаг несущих конструкций - 3,0м

Шаг прогонов - 2м

Район строительства - г. Пермь

Условия эксплуатации - В2

а =33°41'24"


1.2 Расчёт конструкции не утепленного покрытия


Расчёт деревянного щита покрытия.

А. постоянные нагрузки


q us = г . д = 6000 · 0,05 = 300 Н/м2


где г = 6000 - плотность древесины ели

д= 0,05 - толщина щита

Б. временные нагрузки Снеговая нагрузка


S = So · м = 3200 · 0,75 = 2400 Н/ м2


So = 3200 Н/м 2 - нормативное значение веса снегового

покрова (для V снегового района ) -где м – коэф. перехода от веса снегового покрова на земле к снеговой нагрузке на покрытии

=0,75

Ветровая нагрузка действует перпендикулярно плоскости щита и находится по формуле:


wm = w0 · kc

w0 = 300 Н/м2

k = 0,65 + · 8 = 0,81 (при h = 18м)

Сe = 0,2 + · 13,69 = 0,3369

wm = 300 · 0,81· 0,3369 = 81, 87 Н/см2


1.3 Сбор нагрузок



Нормативная Н/м2

Коэф. Надежн.

Расчетная Н/м2

Постоянные




Масса щита покрытия

300

1,1

330

Временные




Снеговая,

ветровая

1500

81,87

1,6

1,4

2400

114,62

Итого:

1881,87


2814,62


Расчетные погонные нагрузки

Собственный вес щита


q 1us = q us ∙ cosб ∙ B = 330 ∙ 0,832 ∙ 1 = 274,58 Н/м


Снеговая нагрузка


Sp S ∙ cos 2б ∙ B = 2400∙0,692∙1= 1660,08 Н/м


Ветровая нагрузка


Wp = Wm ∙ b = 186,2∙ 1 = 114,62 Н/м


1.4 Статический расчет щита


Щит рассчитывается по схеме 2-х пролетной балки

Расчетные сочетания нагрузок

Собственный вес+ снеговая нагрузка


q p1 = (q us +Sp) = 274,58 + 1660,08 = 1934,66 Н/м


2. Собственный вес + снеговая нагрузка + ветровая нагрузка


q p1 = q us + (W p + Sp) ∙ = 274,58 + (1660,08+114,62) ∙ 0,9 = 1871,81 Н/м


c∙k = 0,9

Максимальный изгибающий момент


M1 = = = 967,33 Н∙м

M11 = = = 935,91 Н∙м


1.5 Конструктивный расчет щита


Расчетные характеристики материала.

Расчет характеристик материала

Ru1 = 1300 ∙ 0,977 = 1275 H/см2

- Ru Расчетное сопротивление древесины на изгиб 1300 Н/см2

2. Ru11 = 1300 ∙ 0,977 ∙ 1,2 = 1530 Н/см2

1,2 – коэффициент кратковременной ветровой нагрузки

Требуемый момент ≥

W1 ≥ = 75,87 см3

W11 ≥ = 61,17 см3


W = = ( b = min 32мм)


Требуемая ширина досок (при ширине 1м)


W = = = 104,17 см3


Нормативное напряжение.

у = = 893,38 Н/см2 < Ru = 1530 Н/см2

Относительный прогиб при первом сочетании нагрузок.

qн = (300∙ 0,832 + 2400 ∙ 0,692) ∙ 1 = 1910,4 Н/м

I = = 130,21 см4


= = 2,13 / 384= < =



2. Расчет разрезного прогона


2.1 Сбор нагрузок на прогон


q пр = 108,247 Н/м2



Нормативная Н/м2

Коэф. Надежн.

Расчетная Н/м2

Постоянные




Масса щита покрытия

300

1,1

330

Масса прогона

108,247

1,1

119,075

Временные




Снеговая

1248,08

1,6

1990,92

Итого:

1656,32


2445,99


Погонные нагрузки при шаге прогонов 2м

qн = 1656,32 ∙ 2 = 3312,64 Н/м

qр = 2445,99 ∙ 2 = 4891,98 Н/м


2.2 Статический расчет прогона


Прогон работает как балка на 2-х опорах, в условиях косого изгиба. Расчетный пролет прогона


lр = = 300 –= 285 см


Максимальный изгибающий момент.


М = = = 4966,89 Н∙м


Составляющие моменты относительно главных осей сечения


Мх = М ∙ cos б = 4966,89 ∙ 0,832 = 4132, 45 Н∙м

Му = М ∙ sin б = 4966,89 ∙ 0,555 = 2756, 62 Н∙м


2.3 Конструктивный расчет прогона


Проектируем прогон прямоугольного сечения. Минимальные размеры поперечного сечения прогона при косом изгибе получаются при отношении сторон:


з = = = = 1,225


Требуемый момент сопротивления сечения


Wтр = = = 577,64 см3


Требуемая высота сечения.

hтр = = 16,19 см


b= см


Принимаем сечение прогона 15,0 х 15,0 х 300 см

Геометрическая характеристика сечения

Wx = = 562,5 см3

Ix = = 4218,75 см4

Проверка нормальных напряжений


у = + = + = 1224,71


Проверка прогиба прогона при косом изгибе от нормативных нагрузок


fx= =

fy= =

f= = 0,363 < = 1,5 см



3. Расчет арки


3.1 Сбор нагрузок


Постоянные нагрузки



Нормативная Н/м2

Коэф. Надежн.

Расчетная Н/м2

Постоянные




Масса покрытия

300

1,1

330

Масса прогона

108,247

1,1

119,075

Масса арки

545,51

1,1

600,06

Итого:

953,76


1049,135


qпр = Н/м2


Постоянная прогонная нагрузка

qнпост = 953,76 ∙ 3 = 2861,28 Н/м

qпост = 1049,135 ∙ 3 = 3147,41 Н/м

Временные нагрузки

Снеговая нагрузка

Погонная нормативная снеговая нагрузка

qnсн= 3200∙3∙0,7∙0,75 = 5040 Н/м

Погонная расчетная снеговая нагрузка


Sp = Sg ∙м = 3200∙ 0,75∙3 = 7200 Н/м


Ветровая нагрузка

w0= 0,3 кН/м2 (2-й ветровой район)


w=w0∙ гf ∙ Ce ∙ k


гf = 1,4; Ceнав = 0,34; Ceподв = -0,4

i - участок с однозначной эпюрой давления

hi – высота участка с однозначной эпюрой давления

kсрi – усредненный коэффициент изменения ветрового давления по высоте


участок

высота

tg i

Ki

i=1

i=2

i=3

5

10

20

0

0,03

0,02

0,5

0,65

0,85


kicpj = khj + ∙ tg i ;

kcp1= k5 + ∙ tg1 = 0,5

kcp2= k10 + ∙ tg2 = 0,65 + 0,03 = 0,8

kcp3= k20 + ∙ tg3 = 0,85 + 0,02 = 1,05


Расчетные значения ветровой нагрузки


w1нав = w0 ∙ гf ∙ Cенав ∙ kср1 = 0,3∙1,4∙0,34∙0,5=0,0714 кН/м2

w2нав = w0 ∙ гf ∙ Cенав ∙ kср2 = 0,3∙1,4∙0,34∙0,8=0,1142 кН/м2

w3нав = w0 ∙ гf ∙ Cенав ∙ kср3 = 0,3∙1,4∙0,34∙1,05=0,1499 кН/м2

w1подв = w0 ∙ гf ∙ Cеподв ∙ kср1 = 0,3∙1,4∙0,4∙0,5=0,084 кН/м2

w2подв = w0 ∙ гf ∙ Cеподв ∙ kср2 = 0,3∙1,4∙0,4∙0,8=0,134 кН/м2

w3подв = w0 ∙ гf ∙ Cеподв ∙ kср3 = 0,3∙1,4∙0,4∙1,05=0,176 кН/м2


Погонная расчетная ветровая нагрузка


w1нав = w1нав ∙ b = 0,105 ∙ 3=0,315 кН/м

w2нав = w2нав ∙ b = 0,168 ∙ 3=0,504 кН/м

w3нав = w3нав ∙ b = 0,22 ∙ 3=0,66 кН/м

w1подв = w1подв ∙ b = 0,84 ∙ 3=0,252 кН/м

w2подв = w2подв ∙ b = 0,134 ∙ 3=0,402 кН/м

w3подв = w3подв ∙ b = 0,176 ∙ 3=0,528 кН/м


3.2 Конструктивный расчет арки


Расчетное сочетание нагрузок

1-е сочетание: постоянная нагрузка + снеговая + Р↓

414,619 + 788,534 + 37,504 = 1240,66 кН/м

2-е сочетание: постоянная + снеговая + ветровая + Р↓

414,619 + (788,534 + 37,504 + 71,149) ∙ 0,9 = 1222,09 кН/м

Расчетные усилия: М= 1240,657 кНм

N= 328,866 кНм

Определяем предварительные размеры поперечного сечения арки:

Принимаем: h= 171,5см (49 слоев из досок у = 219мм, до острожки 225мм, фрезер пластей с 2-х сторон 5мм)

b= 33,85см (2 слоя из досок у = 219мм, до острожки 225мм, фрезер пластей с 2-х сторон 6 мм, из досок у = 119,5мм, до острожки 125мм, фрезер пластей с 2-х сторон 5,5мм)

Сечение 171,5 х 33,85 см

171,5 х 32,85 см (фрезер с 2-х сторон 10мм)

Расчет арки на прочность

Данный расчет выполняем в соответствии с указаниями СНиП II-25-80* п.4.17


Мд


изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформационной схеме.

Определение гибкости


л =


l0 = 0,5 ∙ 64,9 = 32,45 м

S = 64,9м = длинна арки

r = радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто


r =


л = = 65,56 при л = 65,56 < 70→


ц = 1- a


Коэффициент a = 0,8 для древесины

Ru = 15∙1∙1∙1,01∙0,8 = 12,12 МПа

Nk = 250,198 кН


о = 1-

Мд = 1312,86 кНм


0,874 < Rc = 1,212

При данном значении прочность конструкции обеспечена


3.3 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования


Для сжато - изгибаемых элементов при отрицательном изгибающем моменте:



где:

Fбр - площадь брутто с максимальными размерами сечения на участке lр

Wбр – Максимальный момент сопротивления брутто на участке l1

n2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n=1 для элементов, имеющих такие закрепления

ц – Коэффициент продольного изгиба, определяется по формуле (8)

для гибкости участка элемента расчетной длинной lp из плоскости деформирования

цм – коэффициент определяемый по формуле (23)


цм = 140


где:

lр – расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба расстояние между этими точками.

b – ширина поперечного сечения.

h – максимальная высота поперечного сечения на участке lp

kф – коэффициент зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lp

kф = 1,13

Принимаем lp = 2м

цм = 140 ∙


r = 0,289∙b = 0,289∙32,85 = 9,49 см

л = == 21,08 < лпред = 120


ц = = 6,75

о = коэффициент изменяющейся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы, вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле:


о = 1- =1- = 0,993

Мд = = = 1249,403 кНм


0,443 ≤1

Данное условие выполнено


3.4 Расчет узлов арки


3.4.1 Опорный узел

Расчетные усилия N = -393,06 кН

Q= 150,44 кН

Пролет арки 54м > 18м → конструктивно узел решается в виде плиточного шарнира.

Принимаем hш = 10 см

Из условия размещения болтов назначаем размеры:


S1 =6 ∙ d = 6 ∙ 30 = 180 мм

S2 =3 ∙ d = 3 ∙ 30 = 90 мм

S3 =2,5 ∙ d = 2,5 ∙ 30 = 75 мм (80мм)


d = 30мм – диаметр болта

Толщину башмака принимаем конструктивно 20мм. Проверяем условие, чтобы равнодействующая усилий в наиболее нагруженном болте от действия расчетной поперечной силы Q и момента в башмаке Мб не превышала его минимальной несущей способности.


Rб =


Rб – равнодействующие усилие в максимально нагруженном болте

[Т6] - минимальная несущая способность одного среза болта

Мб - расчетный момент в башмаке M6=Q∙ e

е - расстояние от оси шарнира до центра болтового соединения

nб - число болтов в крайнем ряду, ║ оси элемента

mб - общее число болтов в башмаке

Zi - расстояние между осями болтов в направлении ┴ оси элемента

Zmax - максимальное расстояние между осями болтов в том же направлении

У Zi - сумма квадратов расстояний между рядами болтов

e = 180 ∙ 0,5 +180 + 20 + 50 = 340 мм

Мб = 150,44 ∙ 0,34 = 51,15кНм = 5115 кН см

У Zi = 92 +272+452 = 2835 см2

Rб = = 42,49 кН < ∙ nш = 45 кН


= 2,5∙ d2 = 2,5 ∙ 32 = 22,5 кН


Проверка опорного узла на смятие под углом к волокнам


усм = < Rсмб ∙ kN


Rсмб - расчетное сопротивление смятию древесины под углом к волокнам

kN - коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков

Fсм = 54 ∙ 61 = 3294 см2


Rсмб = 7,19 МПа


0,12 кН/см2 < 0,719 ∙ 0,35 = 0,25 кН/см2

Проверка на скалывание по клеевому шву в опорном узле


ф =

Sx = = 25116,75 см3

Ix = = 1021414,5 см4


ф = 0,069 кН/см2 < Rск = 0,14 кН/см2

Прочность на скалывании обеспечена.


3.4.2 Коньковый узел

Расчетные усилия: N= -250,198 кН

Q= 166,799 кН


Н = N cos б + Q ∙ sin б = -250.198 0,832 + 166.799 ∙ 0,555 = - 115,59 кН


Н - горизонтальная составляющая усилий


R = Q cos б - N ∙ sin б = 166,799 ∙ 0,832 + 250,198 ∙ 0,555 = 277,63 кН


R - вертикальная составляющая усилий

Коньковый узел конструктивно решается как опорный. Диаметр болтов назначаю такой же, т.е. d =30 мм. Толщина пластины башмака 20 мм.

е = 340мм


Mб = R ∙ е = 277,63 ∙ 0,34 = 94,39 кН м = 9439 кН см

У Zi2 = 92 + 272 + 452 = 2835 см2

Rб = 37,96 кН < [Тб] ∙ nш = 38,82 кН

[Тб] = 2,5 ∙ d 2 ∙ = 2,5 ∙ 32 ∙ = 19,48 кН


Kб – коэффициент используемый при передаче усилий от панелей под углом к волокнам.

Проверка конькового узла на смятие под углом к волокнам


усм =


Rсмб – расчетное сопротивление смятию древесины под углом к волокнам

kN – коэффициент учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков.

Fсм = 54 ∙ 81= 4374 см2


Rсмб = 7,19 МПа


0,026 кН/см2 < 0,719 ∙ 0,35 = 0,25 кН/см2

Проверка конькового узла на скалывание по клеевому шву:


ф = 0,044 кН /см2 < Rскб = 0,14 кН/см2


Rскб = 0,14 кН/см2 – расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к волокнам:


Rскб = 1,4 МПа = 0,14 кН/см2



4. Обеспечение пространственной устойчивости сооружения


В сооружении плоскостные несущие конструкции при помощи связей в продольном направлении объединяются в общую систему, которая доводиться до неподвижных частей, эта система обеспечивает пространственную неизменяемость, устойчивость, прочность и жесткость конструкции от воздействий внешних сил любого направления при расчетном сочетании нагрузок.


Случайные файлы

Файл
103772.rtf
55467.rtf
72684.rtf
36120.rtf
31381.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.