Конструирование железобетонных колонн (144070)

Посмотреть архив целиком

  • Конструктивный расчет внецентренно сжатых колонн

    1. Проектирование, конструирование и особенности расчета


    Целью конструктивного расчета колонн является подбор арматуры при заданных по конструктивным требованиям размерам поперечного сечения.

    Сборные железобетонные колонны, применяемые для одноэтажных производственных зданий, бывают сплошного сечения, двухветвевые, двутаврового и полого сечений. Наибольшее применение получили колонны сплошного сечения и двухветвевые.

    В зданиях пролетом до 24 м при шаге колонн 6 м, кранах грузоподъемностью до 50 т и высоте колонн до 12-14 м рекомендуется применять сплошные колонны прямоугольного сечения.

    Рекомендации по назначению размеров сечений колонн даны в статическом расчете одноэтажной рамы производственного здания.

    Для изготовления колонн используют бетон классов BI5 - В50.

    Площадь сечения рабочей продольной арматуры рассчитывают, причем в зависимости от гибкости она должна быть не менее:


    при l0/h < 5 – As = As' = 0,0005·b·h0; при 5 ≤ l0/h < 10 - As = As' = 0,001·b·h0;

    при 10 ≤ l0/h < 24 - As = As' = 0,002·b·h0; при l0/h > 24 - As = As' = 0,0025·b·h0.


    В колоннах при воздействии изгибающих моментов разного знака, но близких по величине, рекомендуется симметричное продольное мирование. Продольную рабочую арматуру колонн применяют обычно из стали класса A-III диаметром не менее 16 мм. Расстояние между осями стержней следует принимать не более 400 мм, при больших расстояниях между ними конструктивно устанавливают дополнительные стержни диаметром 12 мм.

    В соответствии с конструктивными требованиями поперечную арматуру должны устанавливать на расстояниях при Rsc ≤ 400 МПа - не более 500 мм и не более: 20 d - при сварных каркасах и 15 d - при вязаных каркасах; при Rsc > 450 МПа - не более 400 мм и не более: 15 d - при сварных каркасах и 12 d - при вязаных каркасах. Если насыщение элемента сжатой продольной арматурой составляет свыше 1,5%, а также всё сечение сжато и общее насыщение арматурой свыше 3%, то расстояние между хомутами должно быть не более 300 мм и не более 10d [1, п.5], где d - наименьший диаметр сжатых продольных рабочих стержней. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах назначают из условия сварки [1, прил.3,4].

    Для местного усиления железобетонных сборных колонн вблизи их стыков применяют косвенное армирование в виде сварных сеток (не менее 4 шт.) из стали классов А-I, А-Ш и Вр-I преимущественно диаметром 5-10 мм, принимая их шаг не менее 60 мм, не более 150 мм и не более 1/3 меньшей стороны сечения колонны. Размеры ячеек сеток не менее 45 мм, не более 100 мм и не более 1/4 меньшей стороны сечения колонны.

    Ветви двухветвевой колонны в нижней части соединяют распорками, расстояние между осями которых принимают (8...12) hw, где hw - меньший размер поперечного сечения ветви. Высоту сечения рядовой распорки принимают равной (1,5...2) hw, а верхней - не менее удвоенной высоты сечения рядовой распорки. Расстояние от уровня пола до низа первой надземной распорки для обеспечения удобного прохода принимают не менее 1,8 м. Армирование распорок обычно симметричное.

    Верхнюю распорку армируют рабочими продольными стержнями, отгибами, горизонтальными и вертикальными поперечными стержнями (рисунок 1). Шаг горизонтальных стержней следует принимать не более 1/4 высоты распорки и не более 150 мм, вертикальных стержней - не более 200 мм, при этом суммарная площадь горизонтальных поперечных стержней принимается не менее 0,001·b·h0, где b и h0 - соответственно ширина и рабочая высота сечения распорки, а площадь отгибов - ≥0,002·b·h0, при этом необходимость установки отгибов проверяют расчетом.


    

    Рисунок 1 - Схема армирования верхней распорки:

    1 и 7 - арматура ветвей соответственно надкрановой и подкрановой;

    2 - сетки косвенной арматуры;

    3 и 5 - отгибы соответственно распорки и подкрановой консоли;

    6 и 4 - соответственно вертикальная и горизонтальная арматура распорки.


    Рисунок 2 - Консоль колонны


    Для опирания подкрановых балок в колонне устраивают короткие консоли (рисунок 2), размеры сечения которых проверяют расчетом, а назначают исходя из следующих положений: высота консоли в опорном сечении h ≥ 250 мм; h´ принимают в зависимости от грузоподъемности крана Q. При Q < 5 т и h´ > 300 мм, при 5 т < Q <15 т h ≥ 400 мм и при Q > 15 т h' ≥ 500 мм. Кроме того, h´ ≥ (1/3) h.

    При h ≤ 2,5·a в качестве поперечной арматуры принимают наклонные поперечные стержни по всей высоте консоли (рисунок 3, а), при h >2,5·а - в виде отогнутых стержней и горизонтальных хомутов (см. рисунок 3, б), при h > 3,5а и Qc < Rb·b·h0 - в виде горизонтальных хомутов. Во всех случаях шаг поперечных стержней должен быть не более h /4 и не более 150 мм, диаметр отогнутых стержней - не более 1/15 длины отгиба linc и не более 25 мм. Суммарная площадь сечения отгибов и наклонных стержней должна быть не менее 0,002·b·h0.


    Рисунок 3 - Схемы армирования консолей:

    а - наклонными поперечными стержнями; б - отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами, 1 - каркас колонны; 2 - продольная рабочая арматура консоли; 3 и 5 - хомуты соответственно наклонные и горизонтальные; 4 - отгибы


    Колонны одноэтажного промышленного здания рассчитывают как внецентренно сжатые на усилия, найденные при расчете поперечной рамы с учетом влияния прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы, как в плоскости рамы, так и из её плоскости. Расчет из плоскости изгиба можно не производить, если гибкость элемента из плоскости рамы меньше гибкости в плоскости рамы. Эксцентриситет продольной силы принимают равным е0 = М/N, но не менее величины случайного эксцентриситета (еа = l/600; еа = h/ 30; еа = 0,01 м). При расчете колонн из плоскости изгиба величину эксцентриситета е0 принимают равной случайному эксцентриситету.

    Увеличение эксцентриситета из-за влияния прогиба на несущую способность учитывают путём умножения эксцентриситета е0 на коэффициент η:


    , (1)


    где Ncr - условная критическая сила.

    При гибкости элемента l0/i ≤ 14 (для прямоугольных сечений при l0/hb ≤ 4) допускается принимать η = 1.

    Колонны поперечной рамы представляют собой стойки с несмещаемыми опорами, поэтому в сечениях I-I и IV-IV влияние дополнительного изгибающего момента незначительно и для этих сечений принимают η =1.

    При NNcr следует увеличивать размеры сечения.

    Рассчитывая колонны, влияние вероятной продолжительности действия нагрузок на прочность бетона учитывают с помощью коэффициента условий работы γb2 [1]. При отсутствии нагрузок малой суммарной длительности действия (ветровой, крановой) расчет прочности следует производить при γb2 < 1.

    Если есть нагрузки малой суммарной длительности, величину γb2 принимают в зависимости от выполнения условия


    , (2)


    где МI - момент усилий от всех нагрузок без учета нагрузок малой суммарной длительности; МII - момент усилий от действия всех нагрузок.

    Моменты МI и МII - принимают относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения растянутой (или наименее сжатой) арматуры.

    Если условие (2) выполнено, то γb2 = 1,1, в ином случае γb2 < 1.


      1. Пример конструктивного расчета колонн


    За исходные данные при расчете принимают следующие величины.

    Геометрические характеристики:

    l - длина элемента; l0- расчетная длина элемента; еa- случайный эксцентриситет; е0 - эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести сечения;

    I и IS - момент инерции соответственно сечения бетона и площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента;

    ri - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести;

    х и ξ - соответственно высота и относительная высота сжатой зоны бетона;

    ξR -граничные значения величины ξ ;

    h1 и b1 - соответственно высота и ширина сечения верхней (надкрановой) части колонны;

    h2 и b2 - то же, нижней (подкрановой) части сплошной колонны;

    hw и bw – соответственно высота и ширина сечения ветви;

    h - высота поперечного сечения сквозной колонны;

    Н - полная высота колонны;

    Н1 и Н2 - соответственно высота надкрановой и подкрановой частей;

    l1 – пролет распорки;

    с - расстояние между осями ветвей нижней части колонны;

    S - расстояние между осями распорок;

    nc - количество панелей в подкрановой части сквозной колонны;

    bS и hS – соответственно ширина и высота сечения распорки;

    AS и A/S - площадь сечения продольной арматуры, расположенной соответственно в растянутой и сжатой зонах;

    е - расстояние от направления действия продольной силы до центра тяжести сечения растянутой арматуры;

    Sw – расстояние между вертикальными поперечными стержнями;

    Аw- площадь сечения поперечных стержней, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

    φf - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах.

    Характеристики материалов и коэффициенты, используемые при расчете:

    Rb- расчетное сопротивление бетона сжатию (призменная прочность);

    Rbt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

    RS - расчетное сопротивление арматуры растяжению;

    RSC- расчетное сопротивление арматуры сжатию;

    RSW - расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры;

    Еb - модуль упругости бетона;

    ЕS и Ew - модуль упругости соответственно продольной и поперечной арматуры;

    αε - отношение модуля упругости арматуры ЕS к модулю упругости бетона Eb ; αw- то же, Ew к Eb ;

    µS- коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры к площади поперечного сечения элемента bh0 ;

    µw - коэффициент поперечного армирования, определяемый как отношение площади сечения поперечной арматуры Аw к площади bSw ;

    α, ω, γb2 - расчетные коэффициенты прочности железобетонных элементов, назначаемые по нормам [1];

    φl- коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии.


    1.2.1 Надкрановая часть колонны. Расчёт в плоскости изгиба

    1.Вычисляют эксцентриситет продольной силы:


    е0=М/N. (3)


    2.Определяют коэффициент условий работы γb2:


    МІІ=М-N(0,5·hb-a) ; (4)

    МІ=М/-N/(0,5·hb-a) , (5)

    если МІ≤0,82МІІ, то γb2=1,1;

    если МІ>0,82МІІ, то γb2=0,9.


    3. Вычисляют расчётные параметры напряженного состояния внецентренно сжатого элемента:


    ω=α-0,008·Rb; (6)

    . (7)


    4.Если гибкость l0/hb>4, определяют по формуле(58) [1] условную критическую силу Ncr:


    М/l=Ml+Nl(0,5·h1-a); (8)

    φl=1+ (9)


    где β-коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона по табл.30[1](для тяжёлого бетона β=1); М- момент относительно растянутой или наименее сжатой грани от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; Мl- то же, от действия постоянных и длительных нагрузок.


    ; (10)

    ; (11)

    . (12)


    5.По формуле (1) находим коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы η.


  • Случайные файлы

    Файл
    94567.rtf
    46741.rtf
    19285.rtf
    1982.rtf
    160862.rtf




    Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
    Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
    Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.