Исходные данные

Подшипник шариковый радиально-упорный однорядный №36215 5 класса точности, расчетная радиальная реакция опоры Fr=25000 Н, осевая нагрузка на опору Fa=12500 Н, перегрузка до 300%, вал не имеет уступа, сплошной. Внутреннее кольцо удерживается от осевых смещений втулкой, наружное кольцо выступом крышки, входящим в корпус. Корпус неразъемный, крышка глухая, т. е. без отверстия для выхода вала.

Натяги в сопряжении вал – зубчатое колесо: NmaxF = 150 мкм, NminF = 55 мкм.

Номинальные размеры: d3=d-3, d1=D, d2=d.

Решение

Для подшипника 5-36215 находим посадочные размеры по ГОСТ 831-75:

Диаметр наружного кольца D=130 мм, диаметр внутреннего кольца d=75 мм, ширина колец подшипника B=25 мм, α=12о. По таблице 14 из [1] находим отклонения посадочных размеров:

D=130-0.011, d=75-0.009

Определяем вид нагружения колец подшипника: так как радиальная сила построенная по направлению, приложена к валу, который вращается, то наружное кольцо имеет местное нагружение, а внутреннее – циркуляционное.

  1. Посадка наружного кольца подшипника в стакан.

По таблице 15 из [1] для местно нагруженных колец для D=130 мм, неразъемного корпуса, принимая во внимание перегрузку до 300%, находим поле допуска H6 для классов точности 5 и 4.

Строим схему полей допусков посадки Ø130H6/l5

Smax=ES-ei=25-(-11)=36

Smin=EI-es=0-0=0

Sm=Em-em=12.5-(-5.5)=18

Ts=Smax-Smin=36-0=36

Ts=TD+Td=25+11=36

Ts(p)=(Td2+TD2)=27.3

Smax(p)=Sm+Ts(p)/2=31.65

Smax(p)=Sm-Ts(p)/2=4.35

  1. Посадка внутреннего кольца подшипника на вал.

Нагружение циркуляционное. Для расчета интенсивности нагружения находим коэффициенты K1, K2, K3: для перегрузок до 30-% по таблице 16 из [1] находим K1=1.8

K2=0 т.к. вал сплошной, K3=1 т.к. подшипник однорядный не сдвоенный.

Расчет интенсивности нагружения дает:

По таблице 19 [1] с учетом класса подшипника для PR=1800 Н/мм находим поле допуска вала n5. Строим схему полей допусков посадки Ø75L5/n5.

Числовые характеристики для посадки с нятягом Ø75L5/n5:

Nmax=es-EI=33+9=42

Nmin=ei-ES=20-0=20

Nm=0.5*(Nmax+Nmin)=31

TN=Nmax-Nmin=22

TN=TD+Td=(33-20)+(9-0)=22

TSN(p)=(TD2+Td2)=15.8

Nmax(p)=Nm+TSN(p)/2=38.9

Nmax(p)=Nm-TSN(p)/2=23.1

  1. Посадка распорной втулки на вал.

Если бы распорная втулка сопрягалась с диаметром, отличным от посадочного диаметра подшипника, то следовало бы взять посадку с зазором невысокой точности, предпочтительную в системе отверстия, например H9/d9. В нашем случае распорная втулка надевается на вал размеры которого определены посадкой подшипника качения.

Чтобы обеспечить легкость сборки, необходимо выбрать посадку с зазором 20…30 мкм. Выбираем такое поле допуска отверстия, у которого отклонение EI больше, чем верхнее отклонение вала es на 20…30 мкм. Учитывая сказанное, выбираем поле допуска E9. Строим схему полей допусков полученной комбинированной посадки Ø75E9/n5



Числовые характеристики посадки с зазором Ø75E9/n5:

Smax=ES-ei=134-20=114

Smin=EI-es=60-33=27

Sm=0.5( Smax-Smin) =0.5(114-27)=43.5

Ts=Smax-Smin=114-27=87

Ts=TD+Td=74+53=127

Ts(p)=(Td2+TD2)=91.0

Smax(p)=Sm+Ts(p)/2=89

Smax(p)=Sm-Ts(p)/2=-2

  1. Посадка крышки подшипника в стакан.

Для легкости сборки крышки со стаканом рекомендуется посадка с гарантированным зазором невысокой точности. Для унифицированных в ряде отраслей крышек подшипников рекомендованы поля допусков предпочтительного применения: d11 – для глухих крышек и d9 – для крышек с отверстием. Для нашего случая выбираем d11 и строим схему полей допусков полученной посадки Ø130H6/d11

Smax = ES - ei = 25 - (- 395) = 420

Smin = EI - es = 0 - (- 145) = 145

Sm = Em - em=12.5- (- 270) = 282.5

TS = Smax - Smin = 420 - 145 =275

TS(p) =√(TD2+Td2)=251.2

Smax(p)=Sm+Ts(p)/2=545.6

Smax(p)=Sm-Ts(p)/2=294.4

  1. Посадка Зубчатого колеса на вал.

Посадочный размер определен заданием d3=d-3=75-3=72 мм. По таблице 4 и 6 из [1] подбираем посадку наименьшей точности, для которой удовлетворяют условия:

Nmin > NminF и Nmin NmaxF. Находим посадку Ø72H7/u7 для которой Nmax=132, Nmin=72. Строим схему полей допусков.

Nmax = es - EI = 132 - 0 = 132

Nmin = ei - ES = 102 - 30 = 72

Nm =0.5*(Nmax + Nmin) =0.5*(132+72) = 102

TN = Nmax - Nmin = 132 - 72 = 60

TN(p)=(TD2+Td2)=42.43

Nmax(p)=Nm+TN(p)/2=123.22

Nmax(p)=Nm-TN(p)/2=80.79



Отклонения формы поверхностей корпуса и вала не должны превышать значений, равных IT/8 — для подшипников 5 классa. В нашем варианте допуски формы равны: для корпуса FT = IT6/8 = 25/8 = 3.125=3 мкм по СТ СЭВ 636-77, а для вала

FT =IT5 / 4 = 13/8 = 1,625=1.6 мкм. СТ СЭВ 636-77

Шероховатость поверхностей устанавливают в зависимости от класса точности подшипника и диаметра. По табл. 21 в [1] для нашего варианта находим среднее арифметическое отклонение: поверхности корпуса - 2,5, вала - 0,63, заплечиков-2,5.

Оценим шероховатость зубчатого колеса:

- Допускаемая высота неровностей поверхности

=Nmin-NminF=72-55=17 мкм

Рассчет исполнительных размеров рабочих калибров

По таблице 22 из [1] находим для пробок IT9 = 74 мкм, z=13 мкм, y=0, H=4 мкм. Для скоб IT6=19 мкм, z1=19 мкм, α1=0, H1=5 мкм, y1=3 мкм.

Наибольший предельный размер проходной пробки

Dmjn + z + H/2 = 75,06 + 0,013 + 0,004/2 = 75,075 мм

Наибольший предельный размер непроходной пробки

Dmax + H/2 = 75,134 + 0,004/2 = 75,136 мм.

Наименьший предельный размер проходной скобы

dmax - z1 - H/2 = 75,033 - 0,004 - 0,005/2 = 75,0265 мм.

Наименьший предельный размер непроходной скобы

dmin - H /2 = 75,020 - 0,005/2 = 75,0175 мм.

На рабочих чертежах калибров принято указывать одно отклонение, равное допуску, в тело калибраЖ

Для пробок Ø75.075-0.004 и Ø75.136-0.004

Для скоб Ø75.0265+0.005 и Ø75.0175+0.005




























Случайные файлы

Файл
93516.rtf
123992.rtf
159605.rtf
70222.rtf
264.doc




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.