Проектирование цеха ремонта поршневых компрессоров (TEHNOLOG)

Посмотреть архив целиком

Назначение изделия и краткое описание.


Компрессорная установка состоит из компрессора, холодильников, воздухопровода, систем охлаждения и автоматики.

Во время всасывания воздух через воздушный фильтр и всасывающие клапаны попадает в рабочую полость цилиндра 1-й ступени. После сжатия в цилиндре, воздух через нагнетательные клапаны выталкивается в патрубок и через него в холодильник 1-й ступени. Затем охлажденный воздух направляется в цилиндр 2-й ступени. После последней ступени устанавливается холодильник. Для отделения частиц жидкости и масла предусмотрены полости в холодильниках, откуда конденсат и масло удаляются путем периодической продувки.

Компрессор представляет собой поршневую крейцкопфную машину с прямоугольным расположением цилиндров.

Конструкции компрессоров построены на основе принятого на заводе-изготовителе нормального ряда машин. Значительное количество сборочных единиц и деталей унифицировано и взаимозаменяемо.

Компрессор состоит из следующих составных частей: базы, цилиндров, водопровода и электродвигателя.

База представляет собой сборочную единицу, состоящую из рамы, кривошипно-шатунного механизма (коленчатый вал, шатун, крейцкопф), блока смазки с масляным насосом низкого давления (для смазки механизма движения).

Рама компрессора представляет собой чугунную отливку коробчатой формы и является основной деталью, на которой монтируются все остальные узлы машины.

Коленчатый вал имеет один или два кривошипа, предназначенных для установки шатунов, и опирается на два роликоподшипника. На один конец вала на шпонке насажен ротор электродвигателя.

Шатун имеет кривошипную головку с отъемной крышкой и неразъемную крейцкопфную головку. Разъемные вкладыши кривошипной головки имеют антифрикционный слой из алюминиевого сплава. В крейцкопфную головку запрессована бронзовая втулка или игольчатый подшипник. Крышка кривошипной головки шатуна соединяется со стержнем шатуна двумя шатунными болтами.

Крейцкопф изготовлен из чугуна заодно с направляющими. Крейцкопф соединен со штоком закладной гайкой и контргайкой, которые контрятся стопорными болтами.

В зависимости от схемы компрессоров цилиндры бывают одно-, двух-, трехступенчатые, простого или двойного действия, с уравнительной полостью или без нее. В двухступенчатых компрессорах установлены цилиндры двойного действия разного диаметра.

Цилиндр представляет собой чугунную отливку с расточками под клапаны и сальники, с водяными рубашками и каналами для входа и выхода воздуха. Цилиндры могут выполняться как с гильзами, так и без них. Сменные гильзы изготавливаются из специального чугуна и уплотняются по диаметру резиновыми кольцами, а по торцу паронитовыми прокладками.

Поршни цилиндров двойного действия закрытого типа. Они представляют собой полые чугунные отливки. В двухступенчатых цилиндрах поршни выполнены открытыми в уравнительную полостью.

Шток служит для присоединения поршня к крейцкопфу.

Для уплотнения поршней служат чугунные поршневые кольца с прямым или косым замком.


Организация ремонтных работ.


Для предприятий, эксплуатирующих компрессорное оборудование, характерны следующие основные методы проведения ремонта:

  • обезличенный метод;

  • метод ремонта специализированной организацией;

  • метод ремонта заводом-изготовителем.

При решении вопроса о целесообразности ремонта следует также учитывать, что основными показателями, определяющими эффективность ремонта, являются не только его стоимость, которая характеризуется уровнем затрат на ремонт оборудования по сравнению со стоимостью нового, но и качество, которое характеризуется соотношением эксплутационных показателей отремонтированной и новой машин. Чем выше качество ремонта, тем ниже уровень и темпы наращивания эксплутационных затрат после него.

Основной причиной дефектов, возникающих в процессе эксплуатации, является потеря работоспособности составных частей компрессора при превышении предельного износа. При длительной работе любой машины даже при нормальных условиях эксплуатации и соблюдении правил технического обслуживания ее составные части изнашиваются. Изнашивание сопряженных деталей является причиной 85 отказов компрессорного оборудования. Свыше 70 затрат на ремонт поршневых компрессоров связано с износом поршней и цилиндров.

Поэтому в качестве деталей для которых рассматриваются вопросы изготовления и восстановления взяты гильза, поршень, поршневые кольца и коленчатый вал.





Условия ремонта и замены деталей стационарных компрессоров на прямоугольных базах 3П.

детали

Необходимые условия

ремонта

замены

коленчатый вал

Риски на шейках вала

Трещины, уменьшение размера шеек менее предельно допустимого

поршни

Риски, царапины, биение, дефекты резьбы

Дефекты резьбы нельзя устранить перешлифовкой

поршневые кольца

-

Трещины, раковины, цвета побежалости; если проводилась расточка цилиндров; если тепловой зазор менее 0,1 мм диаметра цилиндра, замок более 0,015 диаметра

цилиндры, гильзы

Увеличение диаметра на 0,5-0,7 мм сверх номинального; задиры глубиной более 0,5 мм

Трещины, отрицательный результат гидроиспытаний


Различают три основных технологических метода ремонта деталей:

  • восстановление детали с первоначальными формой и размерами;

  • восстановление детали или функциональных способностей узла при использовании компенсаторов износа;

  • восстановление деталей по способу ремонтных размеров.


Выбор и обоснование метода изготовления заготовки.

Гильзы.


Исходные данные: объем выпуска - 4060 штук, материал заготовки - серый чугун СЧ 24 ГОСТ 1412-79.

В процессе работы компрессора стенки гильз испытывают большие давления, температурные деформации и трение, поэтому гильзы должны быть достаточно прочными, их трущиеся поверхности должны иметь высокую износостойкость и твердость и противостоять температурным деформациям.

Особенностью конструкции гильз являются относительно малые толщины стенок, большие диаметры и длины.

Заготовки гильз получают литьем в песчаные неподвижные формы при машинной формовке или центробежным литьем. Выбираем центробежное литье. Т. к. центробежное литье по сравнению с литьем в неподвижные формы имеет следующие преимущества:

-обеспечивается более высокая точность наружной поверхности относительно внутренней и исключается появление разностенности отливок, а также разностенность из-за неточности положения стержня;

-достигается большая плотность металла и его однородность по длине заготовки;

-сокращается объем механической обработки за счет более высокой точности отливок;

-уменьшается расход металла за счет исключения литниковой системы;

-сокращается расход на формовочные материалы и изготовление разовых форм.

Поршневые кольца.

Исходные данные: объем выпуска 4060 штук, материал заготовки – серый чугун СЧ 21 ГОСТ 1412-79.

Основное назначение поршневых колец – создание герметичности сопряжения поршня с цилиндром, сохраняя в тоже время их подвижность.

Отливки заготовок поршневых колец – маслоты. Формы и размеры маслоты таковы, что ее целесообразно получать центробежной отливкой. Припуск по наружному и внутреннему диаметрам от 4 до 10 мм.


Проектирование технологического процесса обработки гильз.

  1. Основные поверхности и анализ технологичности конструкции гильз.


Основными поверхностями гильзы являются: наружные небольшой протяженности цилиндрические поверхности 360 h9 и 350 h9, которыми гильзы сопрягаются с базой; верхний торец Т, являющийся седлом всасывающего клапана; поверхность зеркала гильзы 300 9, в которой совершает возвратно-поступательное движение поршень.

Конструкция гильзы технологична. Основные поверхности представляют собой сочетание простых геометрических форм (цилиндрических), удобных для обработки. Конструкция детали обеспечивает свободный доступ инструмента ко всем поверхностям. Сокращение длины сопряжения гильзы с базой и разделение ее на участки разных диаметров облегчает установку и снятие гильзы при сборке и разборке компрессора и уменьшает трудоемкость механической обработки.

В конструкции гильзы предусмотрено четкое разделение поверхностей, обрабатываемых на различных технологических переходах.


  1. Анализ технических требований.


Исходя из назначения детали и условий эксплуатации, устанавливают следующие технические требования на точность размеров, формы и взаимного расположения поверхностей.

Посадочные поверхности Б и В выполняют по квалитету 9 с параметром шероховатости Rа =1.6 мкм. Зеркало гильзы обрабатывают по квалитету 9 с параметром шероховатости Rа =0.63 мкм. Остальные основные поверхности обрабатывают по квалитету 9-11 с параметром шероховатости Ra =3.2 мкм. Точность формы основных поверхностей должна быть не более 0.5 допуска на соответствующие размеры. Овальность и конусообразность поверхности А не более 0.05 мм. Биение поверхностей 360h9, 350h9, 320d11 относительно оси поверхности А не более 0.1 мм. Торцевое биение поверхности Т относительно Б не более 0.05 мм на наибольшем диаметре.

  1. Выбор технологических баз, маршрута обработки и оборудования.


Основными принципами выбора технологических баз являются:

  • принцип совмещения технологических и измерительных баз;

  • принцип постоянства баз;

  • принцип последовательной смены баз.


Обработку гильзы, как типичной детали класса втулок, следует начинать с обработки внутренней поверхности, которая будет служить основной базой для последующих операций.

Это позволяет наиболее полно использовать принцип постоянства базы и совмещения баз, что обеспечивает необходимую точность размеров и взаимного расположения поверхностей.

Обработку основных поверхностей гильзы производят в несколько этапов, причем обработка этих поверхностей должна чередоваться. Последнее необходимо для предотвращения внутренних напряжений.

Таким образом, маршрут обработки гильзы состоит из следующих этапов:

-обработка базовых поверхностей;

-предварительная, чистовая, окончательная обработка основных поверхностей;

-обработка второстепенных поверхностей;

-отделочная обработка зеркала.

При выборе оборудования следует учитывать объем производства деталей. Для ремонтного производства характерно применение универсального оборудования.

Средства измерения также являются универсальными.


  1. Расчет припусков на механическую обработку гильзы.


Рассчитаем припуски расчетно-аналитическим методом (РАМОП), разработанным профессором В. М. Кованом. Используется метод автоматического получения размеров.

Минимальный припуск на обработку рассчитаем по формуле

2Zimin=2[(Rzi-1+Ti-1)+2i-1+2i],

где Rzi-1 – высоты неровностей профиля на предшествующем переходе [3] стр. 177-193;

Ti-1 – глубина дефектного поверхностного слоя на предшествующем переходе [3] стр. 177-193;

i-1 – суммарные отклонения расположения поверхности (отклонения от параллельности, перпендикулярности, и т.д.) [3] стр. 177-193;

i – погрешность установки заготовки на выполняемом переходе [3] стр. 6-19.

Расчетные формулы для определения размеров:

наружных поверхностей

Dmin i-1 = Dmin i + 2Zmin i;

Dmax i-1 = Dmin i-1 + T Di-1;

внутренних поверхностей

Dmax i-1 = Dmax i – 2Zmin i;

Dmin i-1 = Dmax i-1 – T Di-1,

где 2Zmin – минимальный (расчетный) припуск по диаметру;

Dmin i-1 и Dmax i-1 – соответственно наименьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на предшествующем переходе;

Dmin i и Dmax i – соответственно наименьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на выполняемом технологическом переходе.

Правильность проведенных расчетов проверяют по формулам:

2Zo max – 2Zo min = T з – Т д.

Результаты расчетов сводятся в таблицу.


Расчет припусков на обработку внутренней поверхности гильзы 300 Н8.


Марш-

рут

обра-ботки

Элементы

припуска, мкм

Расчет

припуска

2Zb min,

мкм

Расчет

размер

D, мм

Допуск

, мкм

Размеры

загот. мм

Пред знач

при-пус-ка

Rzi-1

Ti-1

i-1

i

D min,

мм

D max,

мм

Zmin

мм

Zmax

мм

Заго-товка

200

300

430

-

-

298,62

2300

298,7

296,4

-

-

Черн рас-

тач.

50

50

26

300

802

299,43

520

299,5

298,98

0,8

2,58

Полу-чист.

раста-чив.

20

20

1,3

160

400

299,825

210

299,9

299,69

0,4

0,71

Чист

рас-тачив

5

5

-

68

156

299,981

130

299,99

299,86

0,09

0,17

Хонин

го-ван.

0,16

-

-

50

100

300,081

81

300,081

300

0,091

0,14



Расчет припусков на обработку наружной поверхности гильзы 360 Н9.


Марш-рут

обра-

ботки

Элементы

припуска, мкм

Рас-чет

при-пус-ка

2Zb min,

мкм

Расчет

размер


Допуск

, мкм

Размеры

загот. мм

Пред знач

при-пус-ка

Rzi-1

Ti-1

i-1

i

max

min

Zmax

Zmin

Заго-товка

200

300

256

-

-

361,87

2300

364,2

361,9

-

-

Черно-

вое

точен.

50

50

15

120

884

360,99

570

361,23

361,0

2,63

0,9

Чист.

точен.

20

20

1

8

96

360,03

230

360,33

360,1

1,24

0,9


Шлифо-вание.

5

10

-

-

30

360

89

360,089

360

0,241

0,1



Расчет припусков на обработку наружной поверхности гильзы 350 Н9.


Маршрут

обработк

Элементы

припуска, мкм

Рас-чет

При-пус-ка

2Zb min,

мкм

Расчет

размер

До-пуск

, мкм

Размеры

загот., мм

Пред знач

при-пус-ка

Rzi-1

Ti-1

i-1

i

max

min

Zmax

Zmin

заготовк

200

300

256

-

-

351,874

2300

354,2

351,9

-

-

Чернто-чен

50

50

15

120

884

350,99

570

351,23

351,0

2,63

0,9

Чист

точение.

20

20

1

8

96

350,03

230

350,33

350,1

1,24

0,9


Шли-фование.

5

10

-

-

30

350

89

350,089

350

0,241

0,1



5.Расчет режимов резания и норм времени на обработку гильзы.


Операция 005. Вертикально-расточная.

Черновое растачивание отверстия.

t – глубина резания, мм, в расчет берется максимальная;

t = 2,35 мм;

S – подача, мм/об,назначается из [4] стр. 268-271;

S = 0,8 мм/об;

V – скорость резания, об/мин, можно назначить из [4] стр. 268-271 или рассчитать

V = (Cv/Tm*tx*Sy )*Kмv*Kпv*Kиv,

где Cv – коэффициент, [4] стр. 270, табл. 17;

m, x, y – показатели степени, [4] стр. 270, табл. 17;

Т – стойкость инструмента, мин.;

Kмv – коэффициент, учитывающий качество обрабатываемого материала, [4] стр. 261-265, табл. 1-4, для серого чугуна Kмv = (190/НВ)nv, где

nv – показатель степени, [4] стр. 261-265, табл. 2;

Kпv – коэффициент, отражающий качество поверхности заготовки, [4] стр. 261-265, табл. 5;

Kиv – коэффициент, учитывающий качество материала инструмента, [4] стр. 261-265, табл. 6;

НВ – фактический параметр, характеризующий обрабатываемый материал.

Тогда

V = (243/600,2*2,350,15*0,10,4)*(190/269)1,25*0,8*1,15 = 140,4 м/мин

n – частота вращения шпинделя, об/мин, рассчитывается по формуле:

n = 1000*V/*D, где D – диаметр обрабатываемой заготовки, мм;

n = 1000*140,4/3,14*298 = 150 об/мин

tо – основное время на переход, мин.

tо = L/n*S, где L – путь инструмента в направлении подачи, мм

tо = 354/150*0,8 = 2,85 мин.

tш-к – штучно-калькуляционное время, мин.

tш-к = (t0+tв)*(1+(++)/100)+tn3, где

to – основное время;

tв – вспомогательное время [3]

,, - коэффициенты, определяющие соответственно время технического обслуживания, организационного обслуживания и время перерывов в работе. Значения берем по нормативам, 1 + (++)/100 = 1,09;

tn3 – подготовительно-заключительное время, мин., значения берем по нормативам [3].

N – количество деталей в партии (для крупных деталей мелкосерийного производства 5 шт.)

Тогда

tш-к = (23,6 + 7,2 + 1,6 + 0,55)*1,09 + 2,14 = 38,1 мин.


Операция 010. Токарно-винторезная.

Установ А. Черновая подрезка торца.

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 28/1,04*530 = 0,05 мин;

Черновое точение.

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 30/1,04*530 = 0,05 мин;

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = (10/1,04*530)*6 = 0,1 мин;

Установ Б. Черновая подрезка торца.

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 33/1,04*530 = 0,05 мин;

Черновое точение.

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*182 = 525 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 34/1,04*530 = 0,06 мин;

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*182 = 525 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = (10/1,04*530)*6 = 0,1 мин;

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = (10/1,04*530)*6 = 0,1 мин;

tш-к = (0,05 + 0,1 + 0,05 + 0,06 + 0,1 + 0,1 + 4,5 + 1,6 + 2)*1,09 + 0,03 + 7/5 = 10,7 мин.


Операция 015. Вертикально-расточная.

Получистовое растачивание.

t = 0,35 мм; S = 0,2 мм/об; V = 150 м/мин; n = 1000*150/3,14*149,5 = 319 об/мин, берем n = 300 об/мин;

to = (344/0,2*300) = 5,7 мин;

tш-к = (5,7 + 7,2 + 1,6 + 0,75)*1,09 + 0,37 = 17 мин.


Операция 020. Токарно-винторезная.

Установ А. Окончательная подрезка торца.

t = 1 мм; S = 0,78 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*176 = 543 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = (27/0,78*530)*2 = 0,07 мин;

Установ Б. Окончательная подрезка торца.

t = 1 мм; S = 0,78 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*182 = 525 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = (32/0,78*530)*2 = 0,15 мин;

Установ В. Чистовое точение.

t = 1 мм; S = 0,12 мм/об; V = 120 м/мин; n = 1000*120/3,14*175 = 218 об/мин, берем n = 200 об/мин;

to = (30/0,12*200) = 1,25 мин;

t = 1 мм; S = 0,12 мм/об; V = 120 м/мин; n = 1000*120/3,14*180 = 212 об/мин, берем n = 200 об/мин;

to = (34/0,12*200) = 1,42 мин;

tш-к = (0,07 + 0,15 + 1,25 + 1,42 + 4,5 + 1,6 + 2)*1,09 + 0,17 + 1,4 = 13,5 мин.


Операция 025. Вертикально-сверлильная.

Переход 1.Сверление отверстия.

t = 5,125 мм; S = 0,3 мм/об, [4] стр. 277, табл. 25;

V = (Cv*Dd/Tm*Sy )*Kмv*Kиv*Klv,

где D – диаметр сверла, мм, d – степенной показатель, [4] стр. 278 табл. 28; Cv смотри [4] стр. 278 табл.28, y, m смотри [4] стр. 278 табл.28; Klv – коэффициент, учитывающий глубину сверления, [4] стр. 278 табл.31;

V = (14,7*10,250,25/600,125 0,3 0,55 )*(190/269)1,25*1,15*1 = 23 м/мин;

n = 1000*23/3,14*10,25 = 715 об/мин, берем n = 690 об/мин;

to = (30/0,3*690)*2 = 0,29 мин.

Переход 2. Нарезание резьбы.

t = 0,875 мм; S = 1,75 мм/об; V = 30 м/мин; n = 1000*30/3,14*12 = 796 об/мин, берем n = 800 об/мин;

to = (27/1,75*800)*2 = 0,04 мин;

tш-к = (0,29 + 0,04 + 7,2 + 0,14 + 0,25 + 0,45)*1,09 + 5 + 1,2 = 15,4 мин.


Операция 030. Вертикально-расточная.

Чистовое растачивание.

t = 0,08 мм; S = 0,06 мм/об; V = 100 м/мин; n = 1000*100/3,14*150 = 212 об/мин, берем n = 200 об/мин;

to = (340/0,06*200) = 28,3 мин;

tш-к = (28,3 + 7,2 + 1,6 + 0,75)*1,09 + 1,84 = 43,1 мин

Операция 035. Кругло-шлифовальная.

Переход 1.

t= 0,24 мм;

vкр= 35 м/с;

nд=1000*35/(3,14*500) = 22,3 об/мин;

i = 0,24/0,01=24 дв.х.;

Sм = 0,5*1,3*1,3*1 = 0,845 мм/мин;

tвых = 0,17 мин;

авых = 0,035 мм;

t0= (1,3*(0,12 – 0,035)/0,845)*24 + 0,17 = 3,3 мин.

Переход 2.

t = 0,24 мм;

Sм= 0,845 мм/мин;

vкр= 35 м/с;

nд= 1000*35/(3,14*500) = 22,3об/мин;

i = 0,24/0,01 = 24 дв.х.;

t0= (1,3*(0,12-0,035)/0,845)*24 + 0,17 = 3,3 мин.

tш-к = (3,3*2 + 4,3 + 0,25 + 0,45)*1,09 + 0,46 + 1,6 = 14,7 мин.


Операция 040. Хонинговальная.

t = 0,07 мм;

Lу = 338/3 = 112,67 берем Lу = 115 мм;

Y = 0,2*115 = 23 мм;

Lр.х. = 338 + 2*23 = 384 мм;

2а = 0,007 мм, следовательно 10 дв. ходов;

Vх = 50 м/мин;

Vвп = 15 м/мин;

Р = 5 кг/см2;

Nдв.х. = 1000*15/2*384 = 19,5 дв.х./мин;

t0= 0,4*10 = 4 мин;

tш-к = (4 + 2,8 + 1,3 + 0,45)*1,09 + 0,28 + 5 = 14,6 мин.


Проектирование технологического процесса обработки поршневых колец .

  1. Основные поверхности и анализ технологичности конструкции поршневых колец.


Поршневое кольцо второй технологической группы. Основными поверхностями поршневого кольца являются наружная цилиндрическая поверхность кольца 300k8 и его торцевые поверхности.


  1. Анализ технических требований.


Точность размеров на основные поверхности выдерживается по квалитету 8. Параметр шероховатости наружной цилиндрической поверхности Ra =1.6 мкм. Параметр шероховатости торцевых поверхностей кольца Ra =0.63 мкм.

Определённые требования предъявляются к твёрдости материала. Трещины, раковины, рыхлоты, засоры на поверхностях колец не допускаются.


  1. Выбор технологических баз, маршрута обработки и оборудования.


Основными принципами выбора технологических баз являются:

  • принцип совмещения технологических и измерительных баз;

  • принцип постоянства баз;

  • принцип последовательной смены баз.

Маршрут обработки поршневых колец:

-обработка маслоты до разрезания колец (обтачивание наружной цилиндрической поверхности; подрезание торца; растачивание технологической базы и маслоты);

-обработка колец после разрезания (прорезание замка; термическая обработка кольца; шлифование торцев и наружных поверхностей кольца).

Так как тип производства – мелкосерийное, то выбираем оборудование – универсальное.

Измерительные средства – универсальные.


  1. Расчет припусков на механическую обработку поршневых колец.


Рассчитаем припуски расчетно-аналитическим методом (РАМОП), разработанным профессором В. М. Кованом. Используется метод автоматического получения размеров.

Минимальный припуск на обработку рассчитаем по формуле

2Zimin=2[(Rzi-1+Ti-1)+2i-1+2i],

где Rzi-1 – высоты неровностей профиля на предшествующем переходе, [3] стр. 177-193.

Ti-1 – глубина дефектного поверхностного слоя на предшествующем переходе, [3] стр. 177-193.

i-1 – суммарные отклонения расположения поверхности (отклонения от параллельности, перпендикулярности, и т.д.), [3] стр. 177-193.

i – погрешность установки заготовки на выполняемом переходе, [3] стр. 177-193.

Расчетные формулы для определения размеров:

наружных поверхностей

Dmin i-1 = Dmin i + 2Zmin i;

Dmax i-1 = Dmin i-1 + T Di-1;

внутренних поверхностей

Dmax i-1 = Dmax i – 2Zmin i;

Dmin i-1 = Dmax i-1 – T Di-1,

где 2Zmin – минимальный (расчетный) припуск по диаметру;

Dmin i-1 и Dmax i-1 – соответственно наименьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на предшествующем переходе;

Dmin i и Dmax i – соответственно наименьшие и наибольшие предельные размеры, полученные на выполняемом технологическом переходе.

Правильность проведенных расчетов проверяют по формулам:

2Zo max – 2Zo min = T з – Т д.

Результаты расчетов сводятся в таблицу.


Расчет припусков на обработку наружной поверхности поршневого

кольца 300 k8.


Марш-рут

обра-ботки

Элементы

припуска, мкм

Расчет

припуска

2Zb min,

мкм

Расчет

размер


Допуск

, мкм

Размеры

загот. мм

Пред знач

при-пус-ка

Rzi-1

Ti-1

i-1

i

max

min

Zmax

Z

m

i

n

Заго-тов.

200

300

-

-

-

300,17

2100

302,3

300,2

-

-


Tоче-ние.

25

25

-

-

100

300,07

320

300,42

300,1

1,88

0,1

Предвшлиф.

10

20

-

-

60

300,01

130

300,14

300,01

0,28

0,09


Шлифова-

ние.

5

-

-

-

10

300

81

300,081

300

0,059

0,01



Расчет припусков на обработку торцевой поверхности поршневого кольца

8 h8.


Маршрут

обработки

Элементы

припуска, мкм

Расч

при-пус-ка

2Zb min,

мкм

Рас-т

размера

До-пуск

, мкм

Размеры

загот. мм

Пред знач

При-пус-ка

Rzi-1

Ti-1

i-1

i

max

min

Zmax

Zmin

заготовка

-

-

-

-

-

8,192

360

8,56

8,2

-

-

Tочение.

25

25

-

-

100

8,092

90

8,19

8,1

0,37

0,1

Предв.

шлифова-

ние.

10

20

-

-

60

8,032

36

8,076

8,04

0,114

0,06

Шлифование

5

-

-

-

10

8

22

8,022

8

0,054

0,04



5.Расчет режимов резания и норм времени на обработку поршневого кольца.


Операция 005. Токарно – винторезная.

Установ А. Переход 1. Подрезка торца.

t = 2,5 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*178 = 537 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 40/1,04*530 = 0,07 мин;

Переход 2. Растачивание отверстия.

t – глубина резания, мм, в расчет берется максимальная;

t = 2,35 мм;

S – подача, мм/об, назначается из [4] стр. 268-271;

S = 0,78 мм/об;

V – скорость резания, об/мин, можно назначить из [4] стр. 268-271 или рассчитать

V = (Cv/Tm*tx*Sy )*Kмv*Kпv*Kиv,

где Cv – коэффициент, [4] стр. 270, табл. 17;

m, x, y – показатели степени, [4] стр. 270, табл. 17;

Т – стойкость инструмента, мин.;

Kмv – коэффициент, учитывающий качество обрабатываемого материала, [4] стр. 261-265, табл. 1-4, для серого чугуна Kмv = (190/НВ)nv,

где nv – показатель степени, [4] стр. 261-265, табл. 2;

Kпv – коэффициент, отражающий качество поверхности заготовки, [4] стр. 261-265, табл. 5;

Kиv – коэффициент, учитывающий качество материала инструмента, [4] стр. 261-265, табл. 6;

НВ – фактический параметр, характеризующий обрабатываемый материал.

Тогда

V = (243/600,2*2,350,15*0,10,4)*(190/269)1,25*0,8*1,15 = 140,4 м/мин

n – частота вращения шпинделя, об/мин, рассчитывается по формуле:

n = 1000*V/*D, где D – диаметр обрабатываемой заготовки, мм;

n = 1000*140,4/3,14*260 = 172 об/мин., берем n = 160 об/мин.;

tо – основное время на переход, мин.

tо = L/n*S, где L – путь инструмента в направлении подачи, мм

tо = 42/160*0,78 = 0,34 мин.

tш-к – штучно-калькуляционное время, мин.

tш-к = (t0+tв)*(1+(++)/100)+tn3, где

to – основное время;

tв – вспомогательное время [3];

,, - коэффициенты, определяющие соответственно время технического обслуживания, организационного обслуживания и время перерывов в работе. Значения берем по нормативам, 1 + (++)/100 = 1,09;

tn3 – подготовительно-заключительное время, мин., значения берем по нормативам [3].

tш-к =(0,07 + 0,34 + 1,75 + 0,8 + 2,8*1,15 + 0,08)*1,09 + 0,02 + 1,8 = 8,02 мин., на одно кольцо – 0,8 мин.


Операция 010. Токарно-винторезная.

Переход 1. Черновое точение.

t = 0,94 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*178 = 537 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 130/1,04*530 = 0,2 мин;

Переход 2. Черновое растачивание.

t = 0,94 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*178 = 537 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 100/1,04*530 = 0,18 мин;

tш-к =(0,2 + 0,18 + 1,75 + 0,8 + 2,8*1,15 + 0,08)*1,09 + 0,02 + 1,8 = 8,6 мин. на 10 деталей, тогда на одно кольцо – 0,86 мин.


Операция 015. Токарно-винторезная.

Чистовое точение и растачивание.

t = 0,94 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*178 = 537 об/мин, берем n = 530 об/мин;

to = 100/1,04*530 = 0,18 мин.;

tш-к = (0,18 + 1,75 + 0,8 + 3,22 + 0,08)*1,09 + 0,02 + 1,8 = 8,4 мин., на одно кольцо – 0,84 мин.


Операция 020. Токарно-винторезная.

Переход 1. Прорезка фасок.

t = 1 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*150 = 637 об/мин, берем n = 690 об/мин;

to = 3/1,04*690 = 0,004 мин;

Переход 2. Отрезка.

t = 10 мм; S = 1,04 мм/об; V = 300 м/мин; n = 1000*300/3,14*150 = 637 об/мин, берем n = 690 об/мин;

to = 14/1,04*690 = 0,02 мин;

tш-к = (0,004 + 0,02 + 5,85)*1,09 + 1,8 = 8,2 мин., на одно кольцо – 0,82 мин.



Операция 025.Плоско-шлифовальная.

Установ А, Б. Предварительное шлифование торцев.

t= 0,57 мм;

Vзаг= 35 м/мин;

vкр= 35 м/с;

Sм= 0,63*1,3*1,2 = 0,98 мм/мин.;

tвых = 0,2 мин.;

авых = 0,07 мм;

i = 0,57/0,01=57 дв.х.;

t0= ((0,05 +(0,57 – 0,07)/0,98)*57 + 0,2 = 32,2 мин.

t= 0,57 мм;

Vзаг= 35 м/мин;

vкр= 35 м/с;

Sм = 0,98 мм/мин;

i = 0,57/0,01=57 дв.х.;

t0= ((0,05 +(0,57 – 0,07)/0,98)*57 + 0,2 = 32,2 мин.

tш-к = (32,2*2 + 1 + 1 + 0,19)*1,09 + 1,45 + 1,6 = 75,6 мин.; на столе устанавливаются сразу 5 колец, тогда на обработку каждого требуется 15,1 мин.


Операция 030. Вертикально-фрезерная.

Фрезерование паза.

t = 10 мм;

S = 0.025 мм/зуб.;

S0 = 0.2 мм/об.;

V = 200 м/мин;

n = 1000v/Dфр. = 1000*200/3,14*80 = 796мм/об;

t0 = 128/S0*n = 128/0.2*800 = 0,8 мин.;

tш.-к = (0,8 + 0,4 + 0,2 + 0,75)*1,09 + 0,3 + 1,4 = 4,04 мин.


Операция 035. Кругло-шлифовальная.

Чистовое шлифование.

t= 0,57 мм;

Sпоп= 0,01 мм/дв.х.;

Vзаг= 20 м/мин;

vкр= 35 м/с;

Sм = 0,845 мм/мин;

i = 0,57/0,01=57 дв.х.;

tвых = 0,17 мин;

авых = 0,035 мм;

t0= (1,3*(0,285 – 0,035)/0,845)*57 + 0,17 = 7,6 мин.

tш-к = (7,6 + 4,3 + 0,25 + 0,45)*1,09 + 0,5 + 1,6 = 22,1 мин., тогда на одно кольцо – 2,21 мин.


Операция 040. Плоско-шлифовальная.

Установ А, Б. Окончательное шлифование торцев.

t= 0,27 мм;

Sпоп= 0,01 мм/дв.х.;

Vзаг= 35 м/мин;

vкр= 35 м/с;

tвых = 0,2 мин.;

авых = 0,07 мм;

Sм = 0,98 мм/мин.;

nд=1000*20/(3,14*300) = 21,2об/мин;

i = 0,27/0,01=27 дв.х.;

t0= ((0,05 +(0,27 – 0,07)/0,98)*27 + 0,2 = 7,06 мин.;

t= 0,27 мм;

Sпоп= 0,01 мм/дв.х.;

Vзаг= 35 м/мин;

vкр= 35 м/с;

Sпр= 0,98 мм/мин;

i = 0,27/0,01=27 дв.х.;

t0= ((0,05 +(0,27 – 0,07)/0,98)*27 + 0,2 = 7,06 мин.;

tш-к = (7,06*2 + 1 + 1 + 0,19)*1,09 + 0,7 + 1,6 = 20,1 мин., тогда на одно кольцо – 4 мин.


Маршрут восстановления коленчатого вала.


Коленчатый вал – одна из наиболее нагруженных деталей поршневого компрессора. Во время работы вал испытывает переменные динамические нагрузки, поэтому он должен быть достаточно жестким, чтобы под действием рабочих нагрузок обеспечить необходимую точность движения перемещающихся частей, обладать высоким сопротивлением усталости. Поверхности трения коленчатого вала должны иметь высокую износостойкость.

Основными рабочими поверхностями коленчатого вала являются поверхности коренных и шатунных шеек. Изнашивание усиливается вследствии повышенных механических скоростных нагрузок, а также наличия агрессивных сред.

Непосредственно перед разборкой и ремонтом коленчатого вала, если позволяют условия, проводят проверку состояния коленчатого вала в компрессоре. С помощью щупов проверяют зазоры в соединении вала с коренными подшипниками и в соединении шатунных шеек с шатуном. Проверяют также положение оси вала по расхождению щек. Такая проверка характеризует взаимный износ сопрягаемых поверхностей коленчатого вала, подшипников, шатуна.

Демонтированные, поступившие в ремонт коленчатые валы полностью разбирают. Подшипники выпрессовывают, снимают заглушки смазочных каналов. Коленчатый вал очищают от грязи, прочищают и продувают смазочные каналы. Затем вал промывают в ванне, заполненной керосином или моющим раствором, промывают горячей и холодной водой, обдувают сжатым воздухом и окончательно высушивают, протирая сухой хлопчатобумажной ветошью.


Контроль и выявление дефектов.

отклонение

Допуск, мм, при диаметре вала, мм


5-100

100-200

200-300

300-400



Овальность и конуснообразность шейки:

коренной

шатунной

Биение шеек:

после изготовления или ремонта вала

при эксплуатации



0,15

0,15


0,02


0,06



0,20

0,22


0,03


0,09



0,25

0,30


0,035


0,15



0,30

0,35


0,04


0,20



Средства измерений – универсальные.

Технология восстановления дискового поршня.


Поршни компрессров в процессе эксплуатации подвержены действию значительных динамических нагрузок. Наибольшему износу подвергаются внешние (в тонкой части) поверхности порня, поверхности канавок под поршневые кольца и отверсти под поршневые пальцы. Результатом изнашивания этих поверхностей является уменьшение диаметра поршня, увеличение ширины канавок и диаметра отверстия под поршневой палец. На ускоренное изнашивание поршня влияет также перекос поршня в цилиндре, вследствии большой конусообразности шатунных шеек коленчатого вала и отверстий, образованных вкладышами подшипников скольжения. В результате уменьшения диаметра поршня и увеличения диаметра гильзы вследствии износа обеих деталей увеличивается зазор между поршнем и гильзой. Это вызывает стук и повышение температуры компрессора.

У поршней горизонтально-крейцкопфных компрессоров интенсивному изнашиванию подвергается рабочая поверхность баббитовых поясков дискового поршня, в результате чего нарушается соостность штока поршня, сальника и крейцкопфа. Для восстановления соостности на рабочей поверхности поршня протачивают две канавки типа ласточкиного хвоста, которые подвергают лужению, а затем заливают баббитом. Технологическими базами служат прежние поверхности. Приспособление для кокильной заливки представляет собой стальную форму, охватывающую поршень на дуге, соответствующей размеру канавки. Форма снабжена литниками и закрепляется с помощью охватывающей поршень стальной лентой и стяжных болтов. Жидки баббит подается вручную из ковша. Эту операцию осуществляют на специально переоборудованном токарно-винторезном станке.

Баббитовую заливку поясков обрабатывают точением (предварительно), после чего баббит уплотняют обкатыванием роликом и затем обтачивают начисто до требуемого размера.

Средства измерения – универсальные.

Выбор и обоснование контрольно-измерительных средств.


При выборе контрольно-измерительных средств в ремонтном производстве следует решать две задачи:

  • обнаружение дефектов в деталях и узлах компрессоров;

  • измерения во время технологического процесса восстановления деталей и узлов.





















Обмером с помощью измерительного инструмента завершают, как правило, визуальный контроль деталей после разборки и мойки. Измерения позволяют определить износ тех или иных рабочих поверхностей, отклонения элементов детали от правильной геометрической формы как в продольном (конусообразность, бочкообразность и т. д.), так и в поперечном (овальность, огранка и т. д.) сечениях детали. При обмере деталей используют стандартный мерительный инструмент универсального назначения (штангенциркули, микрометры, микрометрические нутромеры и т. д.). отклонение формы деталей типа тал вращения в поперечных сечениях определяют с помощью кругломеров (например, мод. 256, 289, 290). Метод обмера чаще всего применяют при определении дефектов цилинров, цилиндровых втулок, поршней, поршневых колец,поршневых штоков и пальцев, коленчатых валов, роторов, коренных и шатунных подшипников, крейцкопфов и параллелей.

При измерениях во время технологического процесса восстановления деталей компрессора используются также стандартный мерительный инструмент универсального назначения.


Инструмент

Пределы измерения,

мм

Цена деления,

мм

Предельные погрешности измерения,

мм

Область применения

Щупы

4, толщина

0,03-0,05

50, толщина

0,03-0,1

100, толщина

0,03-0,03

200, толщина

0,05-1,0

-


-


-



-

0,01

Для определения зазоров между шейкой вала и подшипником.

Приспособление для замера расхождения щек коленчатого вала

Изготавливается для каждого вала по расстоянию между щек

-

0,01

Для определения относительного изменения расстояния между щеками коленчатого вала.

Микрометр легкого типа

0 -25

0,01

0,01

Для измерения толщины свинцового оттиска, толщины поршневых колец.

Микрометры тяжелого типа

10 –50

50 –80

80 – 120

120 – 180

180 – 260

260 – 360

0,01

0,008

0,009

0,010

0,012

0,015

0,020

Для обмера коренных и шатунных шеек коленчатого вала, диаметров гильз, поршневых колец, поршней

Штангенцир-кули с нониусом

125, 150, 300, 400, 500

Величина отсчета по нониусу:

0,1; 0,05; 0,02

0,02-0,1

Для измерения длины деталей, определения размеров канавок

Индикатор часового типа

0-3

0-5

0-10

0,01

-

Для определени биения коренных шеек вала, осевого и радиального биения торцев

Линейки лекальные:

с односторон-ним скосом;


с двусторон-

ним скосом

Длина:

75

125

175


225

300

-

0,06-0,1 на 1м длины

Для проверки деталей на просвет

Нутромеры

50

100

200

300

-

0,01

Для контроля и измерения внутренних диаметров гильз


Проектирование цеха. [8]


Исходные данные:

Тип производства – мелкосерийный.

Режим работы – односменный.

Годовой фонд работы

оборудования – 2000 часов,

рабочих – 1860 часов.


Расчет станкоемкости.

Удельную станкоемкость изделия можно определить из следующей зависимости:

Туд = Км*(Т – Труч), где

Т – трудоемкость 1 т изделия, н-ч/т, Т = 57,9 н-ч/т, по данным завода Борец;

Км – среднее число станков, обслуживаемых одним рабочим;

Труч – трудоемкость ручных операций, Труч = (0,03-0,08)*Т = 0,05*57,9 = 2,895 н-ч/т.

Тогда

Туд = 2*(57,9 – 2,9) = 110 ст.ч/т.

Станкоемкость годового выпуска определяем по формуле:

Т = Q0*Туд, где

Q0годовой выпуск деталей в [т];

Туд – удельная станкоемкость обработки 1 т. деталей [ст. час/т].

Т = 850*110 = 93500 ст. час.

Определение количества основного оборудования.

Сп общ. = Т/(Ф03 ср), где

Сп общ. – принятое общее число единиц оборудования цеха без указания наименования;

К3 ср – средний коэффициент загрузки оборудования по цеху при односменной работе. Для мелкосерийного производства К3 ср = 0,85;

Ф0 – эффективный годовой фонд времени работы оборудования, Ф0 = 2000 ч. [8], табл. 7.1.

Сп общ.= 93500/(2000*0,85) = 55 ст.


Распределение общего количества станков по группам:

  1. Токарные станки – 30%:

CТ = 55*0,3 = 17 ст.

2. Расточные станки - 5%:

Ср = 55*0,05 = 4 ст;

3. Фрезерные станки - 8%:

Спр = 55*0,08 = 5 ст;

4. Вертикально-сверлильные станки - 2%,

Св-с = 55*0,06 = 4 ст;

  1. Шлифовальные станки – 30%,

Сш = 55*0,3 = 17 ст.

Всего Сп общ = 47 станков.


Расчет количества станков для участка механической обработки ремонтного цеха.

Суммарная приведенная программа:

  • гильзы 4060 шт/год;

  • поршневые кольца 4060 шт/год;

  • поршни 2030 шт/год;

  • коленчатый вал 1015 шт/год.

Всего: 11165 шт/год.

Годовая станкоемкость Тотр= ni=1mj=1tш-кijNi/60, где

m – число операций обработки i-ой детали на станке;

n – число разных деталей, обрабатываемых на данном станке;

Niгодовая программа выпуска i-х деталей.

Ср = Тс0 ; Спр – округляется до целого в большую сторону, станков.

Кз = Српр - коэффициент загрузки, табл. 7.6.


  1. Токарно-винторезные станки.

Тт-в = [26,2*4060 + 9,64*2030 + 68,3*1015 +(0,8 + 0,86 + 0,84 + 0,82)*4060]/60 = 3477,73 ст.час;

Ср= 3477,73/2000 = 1,74; Спр = 2; кз = 0,87;

  1. Вертикально-расточные станки.

Тт-в = (38,1 + 17 + 43,1)*4060/60 = 6645 ст.час;

Ср = 6645/2000 = 3,27; Спр = 4; кз = 0,82;

  1. Вертикально-сверлильные станки.

Тв-с = 15,4*4060/60 = 1042 ст.час;

Ср = 1042/2000 = 0,51; Ср = 1 ст; кз = 0,51;

4) Плоскошлифовальные станки.

Тв-с = (15,1 + 4)*4060/60 = 1292 ст.час;

Ср = 1292/2000 = 0,65; Ср = 1 ст; кз = 0,65;

  1. Вертикально-фрезерные станки.

Тв-ф = 4,04*4060/60 = 273,4 ст.час;

Ср = 273,4/2000 = 0,14; Ср = 1 ст; кз = 0,14;


  1. Круглошлифовальные станки.

Тк-ш = (14,7*4060 + 2,21*4060)/60 = 1144,2 ст.час;

Ср = 1144,2/2000 = 0,57; Ср = 1 ст; кз = 0,57;

  1. Хонинговальные станки.

Тв-ф = 14,6*4060/60 = 988 ст.час;

Ср = 988/2000 = 0,5; Ср = 1 ст; кз = 0,5.

  1. Горизонтально-расточные станки.

Тв-ф = 18,9*4060/60 = 1279 ст.час;

Ср = 1279/2000 = 0,64; Ср = 1 ст; кз = 0,64.


Определение числа производственных рабочих.

Расчет производим по общей трудоемкости механической обработки приведенной годовой программы.

Рст = Т/(Фрм), где

км – коэффициент многостаночного обслуживания в мелкосерийном производстве км = 1,1;

Фр - эффективный годовой фонд времени рабочего, равный 1860 ч. (стр. 561).

Рст = 93500/(1860*1,1) = 46 чел.


Определение числа вспомогательных рабочих.

Рвсп = Рст*0,25 = 46*0,25 = 12 чел.;


Потребное количество ИТР.

Ритр = (Рствсп)*0,09 = (46 +12)*0,09 = 6 чел.;


Потребное число МОП.

Рмоп = (Рствсп)*0,02 = 58*0,02 = 2 чел.;


Потребное число служащих.

Рсл = (Рствсп)*0,09 = 58*0,09 = 6 чел.


Расчет площади цеха.


Общая площадь цеха составляет Sобщ = 2200 + 440 + 4018 = 6658 м2.


Производственная площадь.

Sпр = Sуд.пр.*Сп общ, где

Sуд.пр. – удельная производственная площадь,приходящаяся на один станок Sуд.пр. = 40 м2/станок;

Sпр = 40*55 = 2200 м2

Выбираем для проектирования производственных зданий

  • размер секций 72 144 м,

  • с сеткой колонн 18 12 м,

  • при высоте пролетов для бескрановых секций 7.2 м,

  • шаг колонн t = 12 м,

  • ширина проезда 4,5 – 5,5 м.

Площадь основных секций составляет 10368 м2.

Количество пролетов N = Sпр /Lуд*L,

где Lуд - 35 – 50 м, берем 50 м; L – ширина пролета 18 м,

тогда N = 2200/50*18 = 2,4.

Вспомогательная площадь.

Вспомогательная площадь составляет 15 –20 % от Sпр , тогда Sвсп = 0,2*2200 = 440 м2.

Расчет числа заточных станков.

Сз = С*П/100, где

Сз – число заточных станков;

П – процент заточных станков от общего числа станков, обслуживаемых заточными станками общего назначения (стр. 592).

Сз = 47*5/100 = 3 ст.

Площадь заточного отделения:

Sзат = Сз*Sуд.з. , где

Суд.з. – удельная площадь, приходящаяся на 1 заточной станок (стр. 592).

Sуд = 10 м2/ст;

Sзат = 10*3 = 30 м2.


Количество рабочих заточников.

Рзат = Сзатсз.ср./(Фрм), где

Сзат – число станков заточного отделения;

Фс – действительный годовой фонд станка;

кз.ср. – средний коэффициент загрузки станков;

Фр – действительный годовой фонд времени рабочего;

км – коэффициент многостаночного обслуживания.

Рзат = 4*4015*0,65/(1860*1,05) = 4 чел.


Расчет числа оборудования отделения ремонта и оснастки.

С'р = 3 ст. (по нормам)

Вспомогательное оборудование.

Свсп = 3 ст. (по нормам)

Общее число оборудования отделения.

Ср = 3+3 = 6 ст.

Расчет площади отделения ремонта инструмента и оснастки.

Sи = Sудр , где

Sуд – удельная площадь, приходящаяся на один станок (стр. 592).

Sи = 22*6 = 132 м2.

Число рабочих станочников отделения.

Рр = Ср0з.ср./(1860*1,05) = 6*2000*0,65/(1860*1,05) = 5 чел.

Потребное число слесарей.

Рсл = Рр*0,45 = 5*0,45 = 3 чел;

Расчет площади комплексной кладовой.

Sкл = Sпл.уд.*Sобщ , где

Sпл.уд. – удельная площадь на один станок.

Sкл = 2,6*36 = 104 м2.


Расчет числа контролеров.

Принимаем 5 % от числа станочников.

Рк = Рст*0,05 = 62*0,05 = 3 чел.

Площадь контрольного отделения:

Sк = Sудкр.о. , здесь

Sуд – удельная площадь на одного человека;

Рк – количество контролеров;

Кр.о. – коэффициент на расположение оборудования, инвентаря и проходов.

Sк = 6*3*1,75 = 30 м2.

Определение числа электриков.

Рэл = Собщ*0,045 = 47*0,045 = 2 чел.


Расчет сборочного участка.

Необходимое число рабочих мест сборки определяют по формуле:

Мсб = Тсб*N/60*Фр.м*Р, где

Тсб - трудоемкость сборки изделия, мин;

Фр.м - эффективный годовой фонд рабочего места сборки 2050 [8] табл. 7.1, ч.; Р – численность рабочих на одном рабочем месте – 3 чел., т. к. изделие крупногабаритное, что позволяет осуществлеть сборку с нескольких сторон.

Тсб = Туз + Тсл-пр + Тобщ, где

Туз - трудоемкость узловой сборки, в мелкосерийном производстве составляет 10-15 % от общей трудоемкости сборочных работ [8];

Тсл-пр – трудоемкость слесарно-пригоночных работ, 20-25 % [8].

Тсб – составляет 20 % от общей трудоемкости изделия (по данным завода “Борец”), тогда

Тсб = 310,2*0,2 = 62,04 н-ч.

Мсб = 62,04*2030/2050*3 = 21 место.

Из них:

  • мест для узловой сборки – 3;

  • мест для слесарно-пригоночных работ – 4;

  • мест для общей сборки – 14.

Требуются также места для испытаний – 3, места для мойки и сушки – 3, места для покраски – 1.

Общее количество сборочных мест – 28 мест.

Численность сборщиков вычисляют по формуле:

Рсб = Мсбр.мз*П/Фр, где

П – плотность работы, среднее число рабочих, одновременно работающих на 1 рабочем месте – 3 чел.; Кз для сборки принимают 0,8 [8] стр 564.

Тогда

Рсб = 28*2050*0,8*3/1860 = 74 чел.

В условиях мелкосерийного производства использование наладчиков на универсальном оборудовании не рекомендуется. Здесь, как правило, рабочие имеют высокую квалификацию и наладку универсального оборудования осуществляют сами.

Численность ИТР – 7-12 % от числа производственных рабочих:

Ритр = 74*0,1 = 8 чел.

Площадь сборочного участка.

Sсб = Sудсб, где

Sуд – удельная площадь, приходящаяся на единицу сборочного оборудования, м2, [6] стр. 224.

Sсб = 22*3 + 22*4 + 30*14 + 30*3 + 30*3 + 30*1 = 4018 м2 .

Количество пролетов N = Sпр /Lуд*L,

где Lуд - 35 – 50 м, берем 50 м; L – ширина пролета 18 м,

тогда N = 4018/50*18 = 4,5.


Расчет складского хозяйства.

А) Площадь склада.

Sск = m*t/(Д*q*ки), где

m - масса заготовок, проходящих через цех в течении года, т; t – нормативный запас хранения грузов на складе, календарные дни; q – средняя грузонапряженность площади склада, т/м2; Д – число календарных дней в году.

m = Qисп, где

кисп – коэффициент использования металла кисп = 0,75.

Sск = 909,44*20/(260*0,8*0,35) = 250 м2;

Zтк = (Qктк)*iк, где

Qк = m*t/365 = 909,44/365 = 2,5 т;

Стк – средняя вместимость груза в тару выбранного типа; iк – число поступлений груза к-группы на склад.

Стк – определяют по максимальной грузоподъемности gк max тары выбранного типа с учетом среднего значения коэффициента использования тары по грузопдъемности Ктк = 0,2…0,85.

Стк = 4,2*0,3 = 1,26

Zтк = (2,5/1,26)*7 = 14

Zст = 2*14/1 = 28 секций.

Б) Склад готовых деталей.

Sг.д .= Q0*t/(260*qи), где

ки – коэффициент использования площади склада.

Sг.д. = 341*20/(260*1*0,4) = 66 м2;

В) Склад запасных частей.

Потребность цеха состоит в том, чтобы склад запасных частей для компрессорного производства имел возможность складировать 2025 % годовой программы выпуска [т].

Срок хранения запчастей ~2 мес.

Sзап = Q0*0,2*t/(260*qз);

Sзап = 341*0,2*60/(260*0,6*0,4) = 66 м2.


Отделение для приготовления СОЖ.

Sсож = 0,04*Sпр = 0,04*2200 = 88 м2.

Годовой расход охлаждающих жидкостей.

Qохл = qохп*253/1000, т/год, где

qох – расход охлаждающей жидкости на один станок в сутки, кг;

Сп – количество станков; 253 – число рабочих дней в году.

Qох = 2,5*47*253/1000 = 29,7 т/год.

Годовой расход масел для смазки оборудования.

Qм = qмп*253/1000 т/год, где

qм – расход масла на один станок в сутки, кг;

Сп – количество станков.

Qм = 0,44*47*253/1000 = 5,2 т/год.


Определение площадей дополнительных отделений.

Кроме указанных отделений, в цехе предусмотрены дополнительные отделения, которые удовлетворяют потребностям цеха.

К ним относятся:

  1. Термическое отделение.

Sтерм = 270 м2;

  1. Помещение для зарядки электрокар.

Sэк = 80 м2;

  1. Центральная ремонтная база.

Sэл-рем = 216м2;


Есть отделение для сбора, переработки и брикетирования стружки.В цеху предусмотрены места для контейнеров под отходы.


Административные помещения.

Кабинет начальника цеха Sн = 15 м2;

Кабинет зам. начальника цеха Sз.н. = 12 м2;

Кабинет секретаря Sн = 8 м2;

Тех. бюро цеха Sт.б. = 20 м2;

Бытовые помещения цеха находятся в следующем корпусе, т. к. предусмотрен централизованный бытовой блок.


Общественные организации цеха.

В цехе следует предусмотреть комнаты отдыха.

Sоб = Sоб.уд.сл*0,6 , где

Sоб.уд. – удельная площадь зала совещаний, вместимостью до 100 человек, приходящаяся на одного человека.

Sоб.уд .= 1,2 м2/чел;

Sоб = 1,2*114*0,6 = 82 м2.


Санузел цеха удовлетворяет потребностям Sс.у. = 50м2.


Транспортные средства цеха.

В МСЦ для перемещения грузов предусмотрены подвесные кран-балки в количестве 8 штук, грузоподъемностью 2т, 3т и 1т.

Технология сборки типовых узлов поршневого компрессора.


Характеристика технологических процессов сборки компрессоров.


При ремонте компрессоров сначала следует осуществить разборку компрессора, затем непосредственно ремонт его деталей и узлов. Потом снова собрать, сначала отдельные узлы компрессора, потом весь компрессор. Поэтому если знать технологический процесс сборки компрессора, то разборка осуществляется просто в обратном порядке.

Технологический процесс сборки имеет ряд особенностей:

  • этот процесс является завершающим и поэтому наиболее ответственный. Надежность компрессора, его важнейшие параметры – производительность, экономичность и др. в значительной степени определяются уровнем технологии и качеством сборки. В процессе сборки выявляются многие дефекты предшествующих технологических процессов, а также технологичность конструкции изделия. Отступления от требований технологии сборки, предусмотренных соответствующей документацией, могут быть причиной выхода компрессоров из строя при испытаниях и эксплуатации.

  • Процесс сборки компрессора отличается сложностью. Сопутствующие сборке физические явления (деформация деталей, контактные напряжения и др.) сложны, что затрудняет расчет точноти сборки. Рабочие движения отличаются настолько большим могообразием, что воспроизведение их в автоматических сборочных системах затруднено, а подчас и невозможно. Главным образом этим объясняется низкий уровень механизации и автоматизации сборочных работ.

  • Процесс сборки характеризуется высокой трудоемкостью. В общем случае технологические процессы сборки компрессоров, а также их отдельных узлов можно разделить на следующие, последовательно выполняемые этапы: предварительная сборка, промежуточная, узловая,общая сборка изделия.

В единичном и мелкосерийном производствах, при непоточной сборке, изделие собирают на одном рабочем месте (участке) один или несколько рабочих. Это связано со спецификой отрасли, а именно, выпуском крупногабаритных изделий, большой номенклатурой и малой серийностью выпуска.

Технологические процессы сборки, используемые в компрессоростроении, характеризуются исключительно большим разнообразием технологических приемов и операций. При сборке компрессоров используются широко известные способы образования подвижных и неподвижных разъемных соединений – сборка резьбовых соединений (болт-гайка; крепление деталей с помощью шпилек и гаек; крепление деталей винтами и болтами); сборка шпоночных соединений; стопорение резьбовых соединений с помощью контр-гаек, шплинтов и т. п.

Используются соединения деталей с гарантированным натягом, например, при установке коренных подшипников на коленчатый вал. Применяются сварка и пайка.

Кроме процессов и способов сборки общемашиностроительного характера, в компрессоростроении используются специфические способы выполнения сборки и контроля. Так, при сборке узлов коленчатого вала применяют операции статической и динамической балансировки. По условиям сбалансированности узлов коленчатых валов в процессе работы осуществляют подборку шатунно-поршневых групп компрессоров по массе. Проводят испытания блок-картеров на прочность и блок-картеров и компрессоров на плотность и герметичность путем выдержки под давлением. Большое внимание уделяется обкатке компрессоров после сборки.


Технические требования к сборке коленчатого вала.


Сложность условий работы коленчатого вала определяет технические требования, предъявляемые, к его сборке:

  1. обеспечение легкости и плавности вращения вала; отсутствие заеданий; это требование является общего характера, предъявляемым к узлам вращения, однако в данном случае его выполнение особенно важно, так как оно гарантирует отсутствие нарушений цикличности рабочих процессов машины. Технологически требование обеспечивается высокой точностью посадочных поверхностей (коренных шеек) вала, на которых устанавливаются роликовые подшипники – для установки подшипников используются поля допусков k6, m6 (ГОСТ 25347-82).

  2. Биение конца коленчатого вала после сборки не должно превышать 0,05 мм; невыполнение данного требования ухудшает условия работы подшипников, уменьшает их долговечность.

  3. Точность зубчатого зацепления регламентируется предельным отклонением межосевого расстояния зубчатой передачи – не более ± 0,1 мм.

  4. Основное требование – требование статической или динамической сбалансированности вала. Требование сбалансированности вала обусловлено стремлением ликвидироватьдинамические нагрузки на опры и вибрации в процессе работы компрессора. Наличие несбалансированных вращающихся масс при высокой частоте вращения может привести к выходу из строя не только опор вала, но и всего компрессора.


Технологическая схема сборки коленчатого вала.

Общая сборка поршневых компрессоров.


Общая сборка поршневых компрессоров проводится на специальных участках общей сборки, реже – в специальных цехах, куда поступают все комплектующие детали и сборочные единицы.

Все детали и сборочные единицы, поступающие на сборку, должны быть изготовлены в соответствии с рабочими чертежами, промыты, испытаны согласно требованиям технических условий, приняты контролерами ОТК и иметь клеймо.

Перед сборкой все сборочные единицы и детали необходимо расконсервировать, промыть в содовом растворе или керосине, протереть хлопчатобумажной салфеткой или обдуть сжатым воздухом для просушки.

Трущиеся детали и поверхности смазывают маслом ХА-23 или ХА-30 (ГОСТ 5546-66). Резиновые прокладки смазывают пластинчатой смазкой ЦИАТИМ-201 (ГОСТ 6267-74). Все паронитовые прокладки перед установкой выдерживают в сыром глицерине (ГОСТ 6823-77) не менее 2 ч.

При сборке все крепежные детали, имеющие стопорные шайбы, должны быть надежно зафиксированы от проворачивания, кроме шатунных болтов, всасывающих клапанов, которые стопорятся после испытания.

Ввиду того, что некоторые детали и узлы компрессора имеют значительную массу, например, коленчатый вал в сборе поршневого компрессора 3П имеет массу около 550 кг, а блок-картер – 830 кг, при их транспортировании на сборку и во время сборки используют подъемно-транспортные устройства. Наиболее часто для этого используют кран-балки грузоподъемностью от 2т.

Коленчатые валы в сборе транспортируют на участок общей сборки с помощью специального приспособления, состоящего из двух петельных стропов (рис.1).

Транспортирование блок-картера осуществляется с помощью цепной подвески грузоподъемностью 1,4 т.

Гильзы подаются на общую сборку в таре (рис. 2) с помощью кран-балки грузоподъемностью 3-5 т. В тару гильзы помещаются в двух специальных кассетах, устанавливаемых одна на другую. Обычно в таре транспортируют до 24 гильз.

Оглавление.


Аннотация.

Введение.

Технологическая часть.

Назначение изделия и краткое описание.

Организация ремонтных работ.

Выбор и обоснование метода изготовления заготовки.

Гильзы.

Поршневые кольца.

Проектирование технологического процесса обработки гильз.

1.Основные поверхности и анализ технологичности конструкции

гильз.

2.Анализ технических требований.

3.Выбор технологических баз, маршрута обработки и типа оборудования.

4.Расчет припусков на механическую обработку гильзы.

5.Расчет режимов резания и норм времени на обработку гильзы.

Проектирование технологического процесса обработки поршневых колец.

1.Основные поверхности и анализ технологичности конструкции

поршневых колец.

2.Анализ технических требований.

3.Выбор технологических баз, маршрута обработки и типа оборудования.

4.Расчет припусков на механическую обработку поршневых колец.

5.Расчет режимов резания и норм времени на обработку поршневых колец.

Маршрут восстановления коленчатого вала.

Технология восстановления диского поршня.

Выбор и обоснование контрольно-измерительных средств.

Проектирование цеха.

Исходные данные.

Расчет производственной площади цеха.

Расчет сборочного участка.

Расчет складского хозяйства.

Определение площадей дополнительных отделений.

Транспортные средства цеха.

Технология сборки типовых узлов компрессора.

Характеристика технологических процессов сборки компрессоров.

Технологические требования к сборке коленчатого вала.

Общая сборка поршневых компрессоров.

Конструкторская часть.

Краткое описание и принцип работы приспособления для

фрезерования замка поршневых колец.

Расчет основных параметров пневматического привода

приспособления.

Краткое описание и принцип работы центросместителя.

Краткое описание и принцип работы стенда для выпрессовки

коленчатого вала.

Ораганизационно-экономическая часть.

Технико-экономическое обоснование проектируемого варианта технологического процесса.

Определение капитальных вложений на оборудование для

изготовления и ремонта деталей компрессора.

Расчет себестоимости изготовления и ремонта деталей

компрессора.

Определение цеховых расходов.

Технико-экономические показатели цеха.

Выводы.

Охрана труда и охрана окружающей среды.

Устройства, обеспечивающие охрану труда и окружающей среды

при выполнении технологического процесса.

Расчет системы механической вентиляции.

Расчет горизонтального отстойника.

Защита производства в чрезвычайных ситуациях.

Исследовательская часть.

Исследование взаимосвязи изготовления и эксплуатации

компрессоров. На основе анализа затрат на изготовление и

ремонт выбрать метод ремонта.

Выводы.

Описание программы расчета стоимости ремонта изделия.

Алгоритм программы.

Список литературы.

Начальнику ОМС

Шорниковой Л. Н.







Служебная записка.


Прошу включить дополнительно в список студентов, свободно владеющих немецким языком, студентку кафедры МТ – 3 Мишинёву Т. В. для участия в стипендиальной программе «Российского Фонда Немецкой Экономики».

После защиты диплома предпологается учёба на 7-ом году обучения по кафедре МТ – 3.

Зав. каф. МТ – 3

проф. д. т. н. Мухин А. В.

Вступительное слово.

В условиях интенсификации машиностроительного производства и увеличения удельного веса сложных изделий, особое значение приобретает проблема поддержания их в постоянной эксплутационной готовности, зависящей как от условий изготовления, так технического обслуживания и ремонта.

Технология производства наряду с обеспечением высокого качества, производительности и низких затрат в производстве изделий, должна обеспечивать такие же показатели и в условиях эксплуатации. Опыт работы изделий показывает, что все этапы жизненного цикла изделия, начиная от разработки конструкций, проектирования технологических процессов, изготовления, технического обслуживания и ремонта, взаимосвязаны. Общая структура взаимосвязи представлена на листе исследований. Входным сигналом системы является поток заказов, который после принятия решений управления, организации поступает на вход подсистемы конструкторской подготовки, в которой осуществляется анализ технологичности изделий с точки зрения ремонтопригодности. Далее информация поступает в подсистему технологической подготовки. Здесь решаются вопросы анализа имеющихся дефектов, их устранение, расчет затрат на изготовление и ремонт, их сопоставление и выбор вариантов. Выходом подсистемы является конкретное изделие, поступающее в эксплуатацию.

В связи с тем, что разработка каждого этапа требует больших трудовых затрат, материалов, оборудования, организационных мероприятий, возникает необходимость в их расчетах и их сопоставлениях.

Особенно актуальным является выявление взаимосвязи изготовления и ремонта, а также целесообразности этих работ. В общем виде эта взаимосвязь представлена на листе исследований, здесь видно, что кривая стоимости ремонта и кривая стоимости изготовления нового изделия с течением времени пересекаются в точке А, что указывает на равенство стоимости работ. Выбор изготовления или ремонта будет зависеть от затрат на эти работы и цены нового изделия. Далее, если затраты на ремонт больше (точка А), следует изготавливать изделие. Если затраты на ремонт меньше (точка А), изделие следует ремонтировать. Если изделие снято с производства, но продолжает эксплуатироваться, его необходимо ремонтировать независимо от затрат.

Различные технологические процессы восстановления деталей, узлов компрессоров, а также организация ремонтных работ обуславливают их стоимость, что вызывает необходимость их сопостановления и выбора наиболее оптимального и дешевого способа ремонта. Кроме того, стоимость ремонтных работ может оказаться намного выше стоимости изготовления нового компрессора и целесообразность ремонта вообще может оказаться сомнительной. Выбор оптимального варианта ремонта зависит также от того, находятся данные компрессоры в производстве или сняты с производства, но еще эксплуатируются.

Задачей экономического анализа является сопоставление различных вариантов ремонта и выбор наиболее эффективного. Для компрессоров, не снятых с производства, расчет показателей проводят с целью выбора такого способа ремонта, стоимость которого не превышала бы стоимости изготовления нового компрессора. При ремонте компрессоров, снятых с производства, но находящихся в эксплуатации, особенно актуальна задача проведения ремонта в кратчайшие сроки с минимальными затратами труда и материалов.

Решение о целесообразности проектируемой технологии ремонта принимается на основе анализа годового экономического эффекта, определяемого сопоставлением суммарных затрат по различным видам ремонта и изготовления изделия. Чтобы сократить время на расчет экономического эффекта и выбор оптимального варианта ремонта была разработана программа, которая позволяет расчитать затраты на тот или иной вариант ремонта деталей и сравнить его с затратами на изготовление новой детали.

Технологическая часть дипломного проекта представляет собой разработку технологического процесса восстановления деталей компрессора – это коленчатый вал и поршни и техпроцесса изготовления деталей, которые не подлежат ремонту – это гильзы и поршневые кольца.

Основной причиной дефектов, возникающих в процессе эксплуатации, является потеря работоспособности составных частей компрессора при превышении предельного износа. При длительной работе любой машины даже при нормальных условиях эксплуатации и соблюдении правил технического обслуживания ее составные части изнашиваются. Изнашивание сопряженных деталей является причиной 85 отказов компрессорного оборудования.

Поэтому в качестве деталей для которых рассматриваются вопросы изготовления и восстановления взяты гильза, поршень, поршневые кольца и коленчатый вал.

Конструкторская часть проекта представлена разработкой приспособления для фрезерования замка поршневого кольца, центросместителя для обработки шатунных шеек колен вала и гидравлическим стендом для выпрессовки коленчатого вала.

Целесообразность выбранного варианта технологического процесса подтверждается экономической частью дипломного проекта.

Также в дипломном проекте рассмотрены вопросы охраны труда и охраны окружающей среды. А также защита производства в чрезвычайных ситуациях.

Лист

45




Случайные файлы

Файл
162294.rtf
181304.rtf
178130.rtf
74426-1.rtf
55037.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.