Расчет участка контактной сети станции и перегона (148023)

Посмотреть архив целиком

Министерство Путей Сообщения

Иркутский Государственный Университет Путей Сообщения


Кафедра: ЭЖТ






КУРСОВОЙ ПРОЕКТ


Вариант-50

Дисциплина: «Контактные сети»


Тема: «Расчет участка контактной сети станции и перегона»






Выполнил:

Студент гр.


Проверил:

Ступицкий В.П.




г. Иркутск

2009


СОДЕРЖАНИЕ


  1. Введение

  2. Расчет нагрузок на провода цепной подвески

  3. Расчет длин пролетов

  4. Порядок составления плана станции и перегона

  5. Список используемой литературы


Технические данные


Характеристика контактной подвески

2-я цифра

Несущий трос

Контактный провод

Род тока

7

ПБСМ-70

2МФ-100

Постоянный



Характеристика метеорологических условий

1-я цифра

Климатическая зона

Ветровой район

Гололёдный район

7

IV а

V

II


Пикетаж основных объектов перегона

Сигналы, искусственные сооружения и кривые

Вторая цифра шифра: 7

Входной сигнал заданной станции

23 км; 8+42

Начало кривой (центр слева) R=600 м

24 км; 2+17

Конец кривой

5+38

Ось каменной трубы с отверстием 1.1 м

5+94

Начало кривой (центр справа) R=850 м

7+37

Конец кривой

25 км; 4+64

Мост через реку с ездой понизу: ось моста

7+27

Длина моста, м

130

Ось жел. бет. трубы с отверстием 3.5 м

8+70

Начало кривой R=1000м (центр слева)

9+90

Конец кривой

26 км; 1+27

Входной сигнал следующей станции

27 км; 3+27

Ось переезда шириной 6 м.

4+94

Первая стрелка следующей станции

5+70



1. Введение


Одним из основных элементов электрифицированной железной дороги является контактная сеть, служащая для передачи электрической энергии к подвижному составу через непосредственный контакт с его токоприёмником.

В эксплуатации контактная сеть в значительной мере определяет надёжность работы электрифицированного участка. Правильно спроектированная, тщательно построенная и заботливо эксплуатируемая контактная сеть является залогом бесперебойной работы всей электрифицированной железнодорожной линии в целом.

Для этого контактная сеть должна удовлетворять следующим требованиям:

- обеспечивать качественный токосъём при любых атмосферных условиях при наибольших возможных в эксплуатации скоростях движения;

- противостоять воздействию метеорологических и эксплуатационных факторов (изменение температуры воздуха, гололёд, ветер, гроза, нагрев проводов тяговым электрическим током и др.), сохраняя при этом достаточный запас надёжности в работе;

- обеспечивать возможно более длительные сроки службы, иметь высокую износостойкость и сопротивляемость коррозии, требовать минимальных расходов на эксплуатационное содержание;

- быть простой по своей конструкции и обеспечивать быстрейшее восстановление при повреждении и возможно меньшее распространение зоны повреждения;

- иметь минимальную строительную стоимость при обеспечении максимальной экономии дефицитных материалов.

Проектирование контактной сети выполняется в соответствии с Нормами проектирования контактной сети. Одновременно учитываются требования, приведённые в документах, регламентирующих эксплуатацию контактной сети: Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог, Правил техники безопасности при эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог и устройств электроснабжения автоблокировки, Инструкции по сигнализации, ПТЭ железных дорог РФ, а также прочих ГОСТов.


  1. Расчет нагрузок на провода цепной подвески


Определение нагрузок действующих на провода контактной сети.

Для станции и перегона.

Расчет вертикальных нагрузок.

Вес проводов цепной контактной подвески определяется:


g=gнт+nк(gкп+g) даН/м,


где g- вес контактного провода, для 2МФ-100 принимается равным 0.873 даН/м;

g – вес несущего троса, для ПБСМ-70 принимается равным 0.586 даН/м;

g – вес от струн и зажимов принимается равным 0.1 даН/м;

nк – число контактных проводов.


g=0.586+2*(0.873+0.1)=2,532 даН/м


По заданному району определяем нормативную стенку гололеда.


b=10 мм


Расчетная стенка гололеда определяется по формуле:


b=b*k*k,мм


где: k-коэффициент учитывающий диаметр провода, для ПБСМ-70 d=11 мм k=0,99;

k- коэффициент учитывающий высоту насыпи на которой расположена подвеска, на ровном месте, k=1.


b= мм


Стенка гололеда на к/п принимается 50% от стенки гололеда н/т.


b=0.5b=4.95 мм


Вес гололеда на провода цепной подвески определяется:


,


где: d-диаметр к/п и н/т, мм;

- плотность гололеда ;

B-толщина стенки гололеда.



Определяем горизонтальные нагрузки.

По заданному ветровому району определяем нормативную скорость ветра.


Расчетная скорость ветра определяется по формуле:



где коэффициент учитывающий высоту насыпи, на которой расположена подвеска, для станций и перегона принимается равной 1,15.



Ветровая нагрузка в режиме max ветра определяется по формуле:



где - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления проводов, для ПБСМ-70 и 2МФ-100 принимается равным 1,25 и 1,55 соответственно.



Ветровая нагрузка в режиме гололеда с ветром .

Скорость ветра при гололеде принимается равной 60% от расчетной U.



, где: - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления проводов, для ПБСМ-70 и 2МФ-100 принимается равным 1,25 и 1,55 соответственно, соответственно диаметр н/т и к/п



Определяем результирующие нагрузки на н/т для двух режимов.

Режим



Режим Г+



Насыпь h=7м.

Определяем горизонтальные нагрузки.

По заданному ветровому району определяем нормативную скорость ветра.



Расчетная скорость ветра определяется по формуле:


где коэффициент учитывающий высоту насыпи, на которой расположена подвеска, для станций принимается равной 1,25.



Ветровая нагрузка в режиме max ветра определяется по формуле:



где - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления проводов, для ПБСМ-70 и 2МФ-100 принимается равным 1,25 и 1,85 соответственно.



Ветровая нагрузка в режиме гололеда с ветром

Скорость ветра при гололеде принимается равной 60% от расчетной V.



где: – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления проводов, для ПБСМ-70 и 2МФ-100 принимается равным 1,25 и 1,85 соответственно;

соответственно диаметр н/т и к/п



Определяем результирующие нагрузки на н/т для двух режимов.

Режим



Режим Г+




3. Расчет длин пролетов


Расчет длин пролетов на путях станции и перегона.

Определяем длину пролета с Рэ=0


Lмах=2, м.


где: К- натяжение контактного провода, даН/м

Для контактного провода 2МФ-100 К=2000 даН/м

Рк- ветровая нагрузка на контактный провод для расчетного режима.

bкдоп- максимальный вынос контактного провода в середине пролета, м.

γк- прогиб опоры на уровне крепления контактного провода, м

Для расчетного режима γк=0,01 м.

а- величина зигзага, м. а=0,3м


Lмах=2*=119м


Определяем Рэ.


Рэ=, даН/м


где: Рк- ветровая нагрузка на контактный провод для расчетного режима, даН/м

Рт- ветровая нагрузка на несущий трос для расчетного режима, даН/м.

Т- натяжение несущего троса, даН. Для М – 95 Т=1600 даН

К- натяжение контактного провода, даН. Для 2 МФ-100 К=2000 даН

hи- высота гирлянды изоляторов, м. Для неизолированной консоли hи=0,6

gт- результирующая нагрузка в режиме максимального ветра, даН/м.

γт- прогиб опоры на уровне крепления несущего троса, м. Для расчетного режима γт=0,015 м.


Случайные файлы

Файл
50771.doc
34916.rtf
141768.rtf
9786.doc
28676.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.