Расчет крепления палубного груза, буксировка судна в море и при снятии с мели (147995)

Посмотреть архив целиком

Equation Chapter 1 Section 1













КУРСОВАЯ РАБОТА

ТЕМА: «Расчет крепления палубного груза, буксировка судна в море и при снятии с мели»




Введение


Управление современным крупнотоннажным судном, имеющим мощный двигатель и находящимся всегда под влиянием двух движущихся сред: воды и воздуха, – сложная задача. Чтобы правильно определить влияние на судно различных факторов, судоводитель должен иметь глубокие теоретические знания и владеть комплексом специфических навыков. В прошлом моряки учились управлять судном исключительно на практике, накапливая опыт. Однако этот процесс приобретения знаний был слишком длительным. По мере развития мореплавания коллективный опыт стал обобщаться, превращаясь постепенно в науку об управлении судном и его технической эксплуатации.

Основной задачей развития знаний в области управления судном является сближение науки и практики, теоретическое обоснование тех явлений в управлении судном, которые наблюдаются, но пока ещё теоретически не разработаны с достаточной степенью точности. Научные обобщения должны выдвинуть те новые требования к судам и судовым устройствам, удовлетворение которых позволило бы управлять судном с меньшей зависимостью от субъективной оценки обстановки судоводителем и от действия внешних факторов.

Профилирующая в комплексе знаний судоводителя дисциплина «Управление судном и его техническая эксплуатация» быстро развивается, и можно надеяться, что опыт управления современными судами, его научное обобщение совместно с теоретическими исследованиями уже в самом ближайшем будущем позволят добиться новых успехов этой науки.



Исходные данные


Название величиы

Величина

Размерность

Значение

Масса палубного груза

W

Т

17,0

Период бортовой качки

τ1

С

5

Период килевой качки

τ2

С

6

Центр тяжести судна

Zc

М

3,4

Центр тяжести груза

Zгр

М

1,3

Расстояние от мидель-шпангоута до Ц.Т. палубного груза

X

М

15

Расстояние от ДП до Ц.Т. палубного груза

Y

М

3

Метацентрическая высота судна

hc

М

2,2

Размеры шпации (расстояние между бимсами)

l1

М

1,0

Длина полубимса

l2

М

3,25

Номер профиля



13/9

Материал подпоры



Сосна

Ширина бока бруса

a

М

0,2

Высота волны

М

5,0

Максимальный угол крена

max

Град

30

Максимальный угол крена при

килевой качке

max

Град

5

Высота фальшборта, комингса крышек

М

1,0

Количество поперечных найтовых

tп

Ед

3

Угол наклона поперечного найтова к вертикали



Град

30

Угол наклона поперечного найтова к плоскости шпангоута

b

Град

60

Количество продольных найтовых

tпр

Ед

2

Угол наклона продольного найтова к вертикали

c

Град

30

Угол наклона продольного найтова к ДП судна

d

Град

60

Коэффициент запаса прочности троса

k


2




1. Перевозка грузов на палубе

1.1 Характеристика перевозимых на палубе грузов


Все палубные грузы могут быть подразделены на следующие группы:

  • опасные, к которым относятся: взрывчатые вещества, сжатые и сжиженные газы, воспламеняющиеся твёрдые вещества и жидкости, окисляющие, отравляющие, радиоактивные и коррозионно-действующие вещества. Такие грузы, если их перевозят не на специальных судах и в ограниченных количествах, размещают на палубе, и к ним обеспечивают свободный доступ;

  • выделяющие резкие запахи (пропитанные шпалы), которые могут испортить другие грузы;

  • не боящиеся подмочки (железо, трубы);

  • громоздкие: плавсредства, локомотивы, железнодорожные вагоны, крупные детали машин, котлы, автомобили, самолёты, цистерны и др.;

  • лесные;

  • живой скот и птица, которые перевозят в стойлах, загородках и клетках.


1.2 Расчет разрывной прочности найтовых


W = 17000 кг = 17000 * 9,8 = 166600 H =166,6 кН

Суммарные силы действующие по осям ОY и ОZ при бортовой качке:





1.

где W – вес палубного груза, кН; g – 9,81 м/с2; τ1 – период бортовой качки судна, с; Θmах – 30 град; Z – расстояние от ц.т. судна до ц.т. палубного груза, м; r – половина высоты волны, м (r = hв / 2 = 2,5)


Z= hб – Zc + hк + Zгр, м,

Где hб – высота борта судна (hб =6,0 м); Zc – центр тяжести судна (Zc = 3,4 м); hк – высота комингса (hк = 1 м); Zгр – центр тяжести груза (Zгр = 1,3)

Z = 6,0 – 3,4 + 1 + 1,3 = 4,9 м,



Ру = 182,4 (кН)



2.

где W – вес палубного груза, кН; g – 9,81 м/с2; τ1 – период бортовой качки судна, с; Θmах – 30 град; Y – расстояние от ДП до ц.т. палубного груза, м; r – половина высоты волны, м.



P1z = 242,5 (кН)



Суммарные силы действующие по осям ОХ и ОZ при килевой качке:

3.

где W – вес палубного груза, кН; g – 9,81 м/с2; τ2 – период килевой качки судна, с; Ψmах – 5 град; Z – расстояние от ц.т. судна до ц.т. палубного груза, м; r – половина высоты волны, м.



Px = 26,5 (кН)

4.

где W – вес палубного груза, кН; g – 9,81 м/с2; τ1 – период бортовой качки судна, с; Θmах – 30 град; Х – расстояние от мидель-шпангоута до ц.т. палубного груза, м; r – половина высоты волны, м.


P2z = 236,6 (кН)

Сила ветра, действующего на палубные грузы:


5.

где pv – величина равная 1,5 кПа; Аv x – площадь парусности палубного груза в поперечном направлении по отношению к судну, м2.

Avx = aг*hг,

Где аг – ширина груза (аг = 3 м); hг – высота груза (hг = 3 м);

Аvx = 3*3 = 9



Pвет х =13.5 (кН)



6.

где pv – величина равная 1,5 кПа; Аv у – площадь парусности палубного груза в продольном направлении по отношению к судну, м2.


Avy = bг*hг,

Где bг – длина груза (bг = 4 м); hг – высота груза (hг = 3 м);

Аvy = 4*3 = 12


Pвет у =18 (кН)



Сила удара волны:

7.

где pволн – величина равная 1 кПа; А’v x – площадь поверхности палубного груза в поперечном направлении по отношению к судну над фальшбортом, м2; hв – высота волны, м; hс – отстояние ц.т. этой площади от ватерлинии, м.


А’v x = Avx, т. к. высота комингса равна высоте фальшборта,

hc = hб – hос + hк + Zгр, м,

где hб – высота борта (hб = 6,0 м); hос – осадка судна в грузу (hос = 4,0 м); hк – высота комингса (hк = 1,0 м); Zгр – центр тяжести груза (Zгр = 1,3 м);

hc = 6,0 – 4,0 + 1,0 + 1,3 = 4,3 м


Pвол x = 28,8 (кН)



8.

где pволн – величина равная 1 кПа; А’v у – площадь поверхности палубного груза в продольном направлении по отношению к судну над фальшбортом, м2; hв – высота волны, м; hс – отстояние ц.т. этой площади от ватерлинии, м.

А’v y= Avy, т. к. высота комингса равна высоте фальшборта,



Pвол у = 38,4 (кН)



Реакция найтовов от усилий, направленных в плоскости шпангоута:

9.

где tп – число поперечных найтовов; a – угол наклона поперечного найтова к вертикали, град; b – угол наклона поперечного найтова к плоскости шпангоута, град.



Ry = 318,4 (кН)



Реакция найтовов от усилий в диаметральной плоскости:



10.

где tпр – число продольных найтовов; c – угол наклона продольного найтова к вертикали, град; d – угол наклона продольного найтова к диаметральной плоскости, град.



Rх = 137,6 (кН)



Размеры найтовов определяют по возникающим в них реакциях. Разрывное усилие троса для найтова:

11.

где k – коэффициент запаса прочности при расчёте усилий в найтовах, крепящих груз, равный 2; R – реакция найтова от усилий в плоскости шпангоута или в диаметральной плоскости, Н.




Rу разр = 636,8 (кН)

Rх разр = 275,2 (кН)


Длина груза L=4 м; ширина – 3 м; высота – 3 м


По разрывному усилию в найтове выбирают размеры тросов, талрепов и скоб для них по таблицам прочности государственных стандартов.



Диаметр (мм)

Рассчетная

масса 1 м

каната, кг

Рассчетная разрывная прочность каната, Н

Каната

Троса

22,5

12,0

1,665

216801

24,5

13,0

1,955

254569

26,0

14,0

2,265

295281

28,0

15,0

2,59

337954

30,0

16,0

2,955

386023

32,0

17,0

3,34

436054

33,5

18,0

3,735

487557

37,5

20,0

4,62

602824

41,0

22,0

5,59

729864


Из таблицы выбран трос для крепления палубного груза в поперечном направлении диаметром: канат –41,0 мм; трос – 22,0 мм.

Из таблицы выбран трос для крепления палубного груза в продольном направлении диаметром: канат – 26 мм; трос – 14 мм.


12.

1.3 Расчет местной стойкости верхней палубы при перевозках палубного груза.

Наибольшее значение вертикальной составляющей р авно:

P2z = 242,5 (кН)

Нагрузка на один бимс:

13.

где Р2z - ьаксимальное значение вертикальной составляющей действия всех сил. Н; n – количество бимсов, на которые распределяется нагрузка от тяжеловеса. Определяется по формуле:, где L – длина тяжеловеса, м; l1 – расстояние между бимсами, м.


n = 4 / 1 = 4 (шт.)

P = 60,6 (кН)

Изгибающий момент:

14.

где l2 – длина полубимса, м. (3,25 м)



М = 24,6 (кНм)


Принимая бимс из неравнобокого угольника за двухтавровую балку, считаем, что полка, которая он приварен к палубе, являеться стенкой, свободная полка – меньше пояском, часть палубного настила шириной 600 мм, примыкающего к угольнику – большим пояском расчитываем момент сопротивления полубимса по приближенной формуле:


15.

где h1 – высота балки, измеренная между серединами высоты её поясков, м; S1, S2, S3, – площади поперечного сечесния соответственно меньшего пояска, стенки балки, большего пояска, м2. При расчёте использован профиль №13/9.


Номер профиля

Высота полки

h1, м

Ширина

полки

b, м

Толщина

профиля

t, м

Толщина

пояска, м

t1, м

10/7

100/10 ³

75/10 ³

8/10 ³

10/10 ³

12/8

120/10 ³

80/10 ³

8/10 ³

10/10 ³

13/9

130/10 ³

90/10 ³

8/10 ³

10/10 ³

15/10

150/10 ³

100/10 ³

10/10 ³

15/10 ³





S1 = b*t, м2

Где b – ширина полки; t – толщина профиля;

S1 = 0,09*0.008 = 7.2*10-4 м2


S2 = h1*t, м2

Где h1 – высота балки;

S2 = 0,13*0,008 = 1,04*10-3, м2


S3 = с*d, м2

Где с – ширина палубного настила; d – толщина пояска;

S3 = 0,6*0,01 =6*10-3, м2

Подставим вычисленные площади и найдем:


V = 1,087*10- 43)

Нормальное напряжение в бимсе:

16.

М – в кНм, σн – не должно превышать допустимого для судостроительной стали напряжения при изгибе равного σдоп = 117,7*103(кПа). Если σн > σдоп, то производят перераспределение нагрузки набольшее количество бимсов или установливают подпорки, проверяя последнии на сжатие.



н = 226*10 3 (кПа)


σн > σдоп  устанавливаем подпорки и проверяем их на сжатие

Максимальная нагрузка Рсж, которую можно дать брусу:

17.

где σсж – допустимое напряжение на сжатие, принимаемое для сосны – 5,89*103кПа; S – площадь поперечного сечения бруса, м2.


S = a 2,

Где а – ширина бока бруса (а = 0,2 м)

S = 0,2 2 = 0,04 (м 2),


Рсж = 235,6 (кН)

Для уменьшения напряжения в бимсе до нормального значения необходимо установить подпорок.



1.4 Организация работ при приеме палубных грузов


Для палубных грузов требуется тщательная подготовка верхней палубы к их приему. Перед погрузкой палубного груза необходимо произвести следующие работы:

  1. Тщательно подмести палубу, убрать мусор, который мог бы препятствовать свободному протеканию забортной и дождевой воды к шпигатам и штормовым портикам.

  2. Очистить шпигаты и штормовые портики от грязи и проверить их действие.

  3. Перед приемом груза на палубу или на грузовые люки уложить доски или бревна, грубо пригнанные к палубному настилу, а также подкладки под отдельные части грузовых мест, имеющих фигурную форму. Подкладочный материал распределяет нагрузку по всей опорной поверхности, обеспечивает сток воды к шпигатам и штормовым портикам.

  4. Балластные танки запрессовать или полностью осушить. Проверить расчетом остойчивость судна на момент окончания приема палубных грузов и на момент предполагаемого прихода в порт назначения.

  5. В зависимости от характера предполагаемого палубного груза проверить наличие и прочность рымов и обухов для крепления найтовах. При предполагаемой перевозке особо тяжелых грузовых мест (локомотивы, железнодорожные вагоны), если требуется, заранее установить добавочные обухи для креплений. В таких случаях необходимо проверить прочность палубы. Если требуется добавочное ее подкрепление, его необходимо сделать (с привлечением конструкторских бюро).

  6. Проверить состояние и подготовить к работе тяжелые и легкие грузовые стрелы, грузовые лебедки, канивас-блоки, найтовые, талрепы и другие детали такелажного оборудования.

  7. Обеспечить надежную защиту от повреждения грузов трубопроводов, идущих по верхней палубе.

  8. При укладке палубного груза необходимо следить за тем, чтобы не загромождались места и устройства к которым всегда должен быть обеспечен свободный доступ:

  • трубки для измерения высоты воды в льялах, танках двойного дна, диптанках, форпиках и ахтерпиках;

  • воздушные трубки, идущие в трюмы и танки; отростки пожарной магистрали;

  • маховики или рукоятки клапанов магистралей паро- или газотушением;

  • вентиляторы жилых, служебных и хозяйственных помещений, а также грузовых трюмов, если они необходимы во время плавания;

  • рукоятки или головки приводов для закрывания водонепроницаемых дверей, клапанов трубопроводов и др.;

  • кнехты и направляющие ролики, а также вьюшки со швартовными тросами;

  • запасные якоря и запасные лопасти винта;

  • приборы для передачи сигналов;

  • спасательные шлюпки, спасательные приборы и плоты;

  • брашпиль, швартовные и грузовые лебедки, если последние могут потребоваться в плавании;

  • приборы механического и ручного управления рулем;

  • двери в жилые, служебные и хозяйственные помещения, которыми пользуются в плавании;

  • проходы для команды во все места, необходимые для нормального управления судном;

  • место между грузом и фальшбортом, достаточное для того, чтобы попавшая из-за борта вода могла свободно уходить через штормовые портики и шпигаты.

  1. Устроить безопасные переходы для экипажа по грузу, если проход среди сложенного на палубе груза сделать нельзя.

  2. Предусмотреть на корме судна в местах расположения переходов и проходов надлежащее освещение. а в передней части судна, где такое освещение нежелательно по условиям судовождения, – нанесение полос белой краской.

  3. Предусмотреть, чтобы палубный груз ни в коем случае не создавал помех судовождению и несению нормальной вахты в море; для этого ограничить высоту палубного груза впереди мостика.

  4. При расположении груза в несколько ярусов устроить прочные конструкции, обеспечивающие его поддержание. Основная цель подготовки палубы для приема того или иного груза заключается в том, чтобы при помощи подкладок (досок, брусьев) перейти от сосредоточенных нагрузок к распределенным, не превышающим норм, установленных Правилами Регистра для данного судна.




2. Буксировка судов морем


Исходные данные:

A/Ad = 0,6 – дисковое отношение;

Dв =1.7 – диаметр винта, м;

Hв = 1,9 – шаг винта, м,

n = 5 об/c

Коэф. Трения f = 0,142;

Плотность морской воды – 1016 кг/м3;

Плотноть воздуха 1,25 кг/м3;

Скорость встречного ветра – 5 м/с;

Коєф. волнения – 0,0003;

Средняя высота крепления буксирного троса на буксировочном судне – 3,0 м.;

1=300 м – длина буксирной линии; d=0,032 м. – диаметр троса.


2.1 Расчёт скорости буксировки и прочности буксирной линии


Расчёт производится по методике, предложенной в книге (1):


Сопротивление буксирующего судна:

1.



Сопротивление буксируемого судна:

2.



Сопротивление воды:

3.

Буксирующее судно:

где f – коэффициент трения (f = 0,142); ρ – плотность морской воды 1016 кг/м3; Ω – площадь смоченной поверхности судна, определяемая по формуле (, где L – длина корпуса судна, м; d – средняя осадка судна, м; δ – коэффициент полноты водоизмещения судна; В-ширина судна, м; V – скорость судна, м/с (1 – 6 м/с).

Буксируемое судно:

где f – коэффициент трения (f = 0.142); ρ – плотность морской воды 1016 кг/м3; Ω – площадь смоченной поверхности судна, определяемая по формуле (, где L – длина корпуса судна, м; d – средняя осадка судна, м; δ – коэффициент полноты водоизмещения судна; В-ширина судна, м; V – скорость судна, м/с (1 –6 м/с).

Остаточное сопротивление:

4.

где Δ – водоизмещение судна, т.

где Δ – водоизмещение судна, т.

Воздушное сопротивление:

5.

, где  – плотность воздуха (1,25 кг/ м2), Ан – проекция надводной поверхности судна на плоскость мидель-шпангоута (принимая во внимание, что Hнадв для данного судна равна Hнадв = hс – Т = 15,6 – 4,0 = 11,6 м Ан= B*Hнадв=16,0*11,6 =185,6 м2), м2; U – скорость встречного ветра, м.

где  – плотность воздуха (1,25 кг/ м2), Ан – проекция надводной поверхности судна на плоскость мидель-шпангоута (принимая во внимание, что Hнадв для данного судна равна Hнадв = hс – Т = 15,7 – 3,2 = 12,5 м Ан= В*Hнадв=15,0*12,5= 187,5 м2), м2; U – скорость встречного ветра, м.

Сопротивление судна на волнении:

16.

где kволн – коэффициент дополнительного сопротивления (зависит от бальности волнения в данном случае равен 0,0003).

где kволн – коэффициент дополнительного сопротивления (зависит от бальности волнения в данном случае равен 0,0003).

Сопротивление гребного винта: (рассчитывается только для буксируемого судна)

7.

Застопоренные винты (2 шт.): , где A/Ad – дисковое отношение; Dв – диаметр винта, м,  – плотность воды т/ м3;


Сила упора винта буксирующего судна на швартовых (максимальное сопротивление винтов):

9.

где Hв – шаг гребного винта (в данном случае  1,9 м); Рв – мощность, потребляемая гребным винтом, кВт; Dв – диаметр гребного винта, м (1,7 м); n – частота вращения гребного винта, с-1.


Случайные файлы

Файл
28514-1.rtf
151600.rtf
7626-1.rtf
92776.rtf
176156.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.