Конструирование металлорежущего оборудования (125003)

Посмотреть архив целиком

Содержание


  1. Расчёт шлицевой протяжки

  2. Расчёт дисковой модульной резы

2.1 Исходные данные для проектирования

2.2 Определение профиля эвольвентного участка

2.3 Выбор геометрических параметров зубьев фрезы

2.4 Определение конструктивных элементов фрезы

  1. Расчёт метчика

3.1 Общий расчет

3.2 Расчет резьбовых параметров метчиков

3.3 Расчет угла заборного конуса

Перечень ссылок



  1. 1 Расчет шлицевой протяжки


Исходные данные: материал заготовки – СЧ 15; Do = 50 Н11; L = 65 мм; c = 0,5; r = 0,5 мм;

D – 8 х 50H11 х 56H8 х 6В9.

Расчёт:

  1. Расстояние до первого зуба:

l1 = 280 + L = 280 + 65 = 345 мм

  1. Припуск на протягивание:


А = 0,005D + (0,1÷ 0,2) = 0.005*50 + 0.15= 1.5 мм


  1. Диаметр отверстия до протягивания: D01 = Dп = 50 мм

  2. Диаметр хвостовика: d1 = 45 мм

  3. Площадь хвостовика [1., табл. 8.3, с. 217]: Fx = 907.9 мм2

  4. Шаг режущих зубьев: tp = m= (1,25÷1,5)= 10÷12 мм

  5. Принятый шаг зубьев [1., табл. 8.6, с. 219]: tp = 10 мм

  6. Наибольшее число одновременно работающих зубьев:


Zmax =


  1. Глубина стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:h K = 4 мм.

  2. Площадь стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:FK = 12,56 мм.

  3. Коэффициент заполнения стружечной канавки [1., табл. 8.8, с. 220]: К = 2.5

  4. Подача, допустимая по размещению стружки в канавке:



13. Допустимая сила резания по хвостовику [1., табл. 8.9, с. 220]:


Px = Fx·σx= 907.9·300 = 272370 Н


14. Допустимое усилие по прочности первого зуба:


P1 = F1·σ1 = π·(D01-2hK)2· σ1 / 4 =(3,14·(50–2·4)2·400 / 4 = 164025 Н,


где σ1 = 400 МПа [1., табл. 8.9, с. 220].

15. Расчетная сила резания: Рр = 164025 Н

16. Наибольшая ширина срезаемого слоя:


Вр = (bш + 2f + 0,5)·nz = (6 + 2·0,5 +0,5)·8 = 60 мм


17. Подача, допустимая по расчетному усилию:



где Ср. = 2040 Н/мм2 – при НВ > 190 [1., табл. 8.7, с. 220].

Так как Szp > Szk принимаем одинарную схему резания.

18. Наибольшая ширина слоя при нарезании: Вр ш = bш · nz = 8 · 6 = 48 мм

19. Подача, допустимая по расчетному усилию:



20. Шаг режущих зубьев для групповой схемы резания:

tp = m= (1,45÷1,9)= 11,69÷15,32 мм

  1. Принятый шаг: tp =12 мм [1., табл. 8.6, с. 220].

24. Глубина стружечной канавки [1., табл. 8.6, с. 219]:h K = 4 мм.

  1. Максимальное число одновременно работающих зубьев:


Zmax =


  1. Допустимая подача по размещению стружки:



27. Допустимое усилие по прочности первого зуба:


P1 = F1·σ1 = π·(d‑2hK)2· σ / 4 =(3,14·(50–2·5)2·400 / 4 = 553896 Н


28. Расчетная сила резания: Рр = Рx= 164025 Н

  1. Допустимая подача по усилию резания:



  1. Расчетная подача для групповой схемы резания:


SZP = 0,096 мм/зуб


  1. Припуск, снимаемый фасочными зубьями:


 = dВ min + 2f +0,3 – D01 = 50 + 2·0,5 + 0,3 – 50 = 1,3 мм


  1. Число фасочных зубьев при одинарной схеме резания:


Zф =


  1. Длина режущей части фасочных зубьев:


lРФ = tP·(zФ-1) = 12·(11 – 1) = 120 мм


34. Число фасочных зубьев для групповой схемы резания:


ZФГ =


  1. Длина режущей части фасочных зубьев:


lРФГ = tP·(zФГ -1) = 10·(22 – 1) = 210 мм


Так как длина режущей части фасочных зубьев при групповой схеме резания больше длины, чем при одинарной схеме, то окончательно выбираем одинарную схему резания.


  1. Диаметры фасочных зубьев (Szp = 0,167 мм/зуб):


DФ1 = 50 мм

DФ4 = 50,756 мм

DФ2 = 50,252 мм

DФ5 = 51,008 мм

DФ3 = 50,504 мм

DФ6 = 51,16 мм


37. Число фасочных зубьев: Zф = 11

38. Длина фасочной части: lРФ = 200 мм

39. Диаметры шлицевых зубьев (Szp = 0,066 мм/зуб):DШ1 = d + 2·f = 50 + 2·0,1 = 51 мм


DШ1 = 51 мм

DШ12 = 52,58 мм

DШ23 = 54,04 мм

DШ34= 55,36 мм

DШ2 = 50,26 мм

DШ13 = 52,72 мм

DШ24 = 54,17 мм

DШ35 = 55,50 мм

DШ3 = 50,40 мм

DШ14 = 52,85 мм

DШ25 = 54,30 мм

DШ36= 55,62 мм

DШ4 = 50,53 мм

DШ15 = 52,98 мм

DШ26 = 54,43 мм

DШ37= 55,75 мм

DШ5 = 51,66 мм

DШ16 = 53,11 мм

DШ27 = 54,56 мм

DШ38= 55,88 мм

DШ6 = 51,79 мм

DШ17 = 53,24 мм

DШ28 = 54,70 мм

DШ39= 56,02 мм

DШ7 = 51,92 мм

DШ18 = 53,38 мм

DШ29 = 54,83 мм


DШ8 = 52,05 мм

DШ19 = 53,50 мм

DШ30 = 54,96 мм


DШ9 = 52,19 мм

DШ20 = 53,64 мм

DШ31 = 55,09 мм


DШ10 = 52,32 мм

DШ21 = 53,77 мм

DШ32 = 55,22 мм


DШ11 = 52,45 мм

DШ22 = 53,90 мм

DШ33 = 55,36 мм



40. Число шлицевых зубьев: ZРШ = 39

  1. Длина режущей шлицевой части: lРШ = tP·zРШ = 12·39 = 390 мм

  2. Шаг калибрующих зубьев: tК = 0,7·10 = 7 мм

  3. Число калибрующих зубьев для шлицевой части: ZКШ = 6 [1., табл. 8.11, с. 221]

  4. Длина калибрующей шлицевой части: lКШ = tК·zКШ = 7·6 = 42 мм

  1. Длина заднего направления: lЗ = L = 65 мм

  2. Общая длина протяжки: LПР = l = 65+100+345+390+42=922 мм

  3. Допустимая длина протяжки: LПР max = 40 · DO < 2000 = 40 · 50 = 2000 мм

Рекомендую использовать комплект из двух протяжек, так как не выполнено условие

40 · DO < 2000.

  1. Необходимая длина рабочего хода для работы:

lРХ = lР + lК + L = 200+210+65+112=577 мм

Расчёт размеров фасочных зубьев:

  1. Определим угол 1:


1 = 45° – arcsin() = 45° – arcsin() = 35°47´


  1. Вспомогательная величина N:


N = = = 25,184 мм


  1. Величина М:


М = N·sin1 + cos1 = 25.184·sin33°47´ + cos35°47´ = 11.447 мм


  1. Угол :


 = + 21 = + 2 · 35°47´ = 116°24´


  1. Ширина площадки:


P = bШ – 2h – 2f – 0,5 = – 8 – 2·0,8 – 2·0,5 – 0,5 = 8.525 мм


  1. Расстояние между стружкоразделительными канавками:


b = 1,7 = 1,7 = 12,02 мм


  1. Число стружкоразделительных канавок:


nc = = 13,06  13




2. Расчет червячной модульной фрезы


Спроектировать дисковую зуборезную фрезу для нарезания прямозубого цилиндрического колеса с эвольвентным профилем, для чего необходимо:

определить профиль рабочего и переходного участков зуба фрезы;

выбрать геометрические параметры зубьев;

рассчитать конструктивные элементы фрезы;


2.1 Исходные данные для проектирования


Параметры нарезаемого колеса:

модуль m=14

число зубьев z=45

угол главного профиля исходного контура =20

Профилирование зубьев фрезы.

Ввиду того, что дисковая зуборезная фреза работает по методу копирования, то при нарезании цилиндрического прямозубого колеса задача профилирования ее режущих кромок сводится к определению формы впадины зубьев обрабатываемого изделия. Обычно профиль зуба фрез, кроме эвольвентного (ВС) содержит еще и неэвольвентный участок (СО) (рис. 2.1).


  1. Определение профиля эвольвентного участка


Для нахождения координат точек эвольвентного участка профиля впадины зубьев нарезаемого колесе введем прямоугольную систему координат Х' О' У'. При этом начало координат поместим в центр изделия О', а ось О'У' совместим с осью симметрии впадины между зубьями (рис. 2.1.).

Тогда координаты произвольной точки Му эвольвенты впадины зуба находят по формулам.

Найдем диаметры фрезы:


d = m*z =14*45 = 630 мм r = 315 мм

d= m*z*cos = 14* 45* cos20 =592 мм r= 296 мм

d = m*(z+2) =14*(45+2)= 658 мм r= 329 мм

r = r – (1+c)*m =315 – (1+0,25)*14 = 297,5 мм

X'=r* sin

У'= r* cos


где r – радиус произвольней точки;

угол между радиусом-вектором, проведенным в точку и осью координат.

Угол определяют из уравнения.


=

=

=

=

=

=

=

=

=

где invи invэвольвентные функции (инволюты этих углов)

inv= tg -

Здесь угол в радианах.


Рисунок 2.1 – Профилирование эвольвентного участка впадины зуба колеса.


Угол давления в рассматриваемой точке Му профиля зубьев находят из выражения.


Случайные файлы

Файл
139922.rtf
referat.doc
50074.rtf
18666.rtf
143363.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.