Кислородно-конвертерная плавка при переделе обыкновенных чугунов (124933)

Посмотреть архив целиком

Министерство образования и науки Украины

Приазовский государственный технический университет

Кафедра металлургии стали им. И.Г. Казанцева









КУРСОВАЯ РАБОТА

По предмету: «Теория и технология производства стали в конвертерах и мартеновских печах»

На тему: «Кислородно-конвертерная плавка при переделе обыкновенных чугунов»



Выполнил ст.гр. И-07-МС1

Луценко Р.В.


Проверил проф. Бакст В.Я.







Мариуполь 2009


СОДЕРЖАНИЕ


Исходные данные………………………………………………………...…...…..3

1. Определение температуры металла в конце продувки…………….…......….4

2. Расчет материального баланса плавки………………………………….….....5

3. Расчет теплового баланса плавки……………………………...…………….22

Перечень источников………………………………………………..…………..34



ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ


Вместимость конвертора 130т;

Химический состав чугуна и лома – таблица 1.1;

Температура жидкого чугуна 13400С;

Марка выплавляемой стали 10ХСНД;

Интенсивность продувки ванны 3,3 нм3/(т•мин);

Химический состав чугуна, лома и готовой стали сводим в таблицу.


Табл. 1.1 Состав чугуна, лома и стали

Материалы

Элементы

C

Si

Mn

P

S

Cr

Ni

Cu

Чугун жидкий

4

0,8

0,5

0,04

0,04

-

-

-

Металлический лом

0,35

0,4

0,25

0,04

0,05

-

-

-

Состав стали 10ХСНД

Не более 0,12

0,8-1,1

0,5-0,8

Не более 0,35

Не более 0,04

0.6-0.9

0.5-0.8

0.4-0.6



1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ МЕТАЛЛА В КОНЦЕ ПРОДУВКИ


Требуемую температуру металла в конце продувочной операции находим последовательным расчётом.

Температура плавления (ликвидуса) стали:


tликв = 1539 – 88%С – 8%Si – 5%Mn – 4%Ni – 5%Cu – 2%V – 1,5%Cr – 25%Ti – 30%P.

tликв = 1539 – 88•0.09 – 8•0.8 – 5•0.5 – 4•0.5 – 5•0.4 – 1,5•0.6 – 30•0.35 = 15070С

Температура стали в кристаллизаторе:


tкр = tликв + (10÷150C);

tкр = 1507 + 13 = 1520 0C


Определяем температуру металла в промковше:


tпр.к = tкр + (15÷200C);

tпр.к = 1520 + 17 = 1537 0C


Температура металла в стальковше:


tcт.к = tпр.к + (10÷200C);

tcт.к = 1537 + 20 = 1557 0C


Необходимая температура металла перед внепечной обработкой:


tвнеп = tcт.к + (10÷200C);

tвнеп = 1557 + 17 = 1574 0C

Определяем температуру металла в конверторе по окончании продувки:


tкм = tвнеп + (30÷400C);

tкм = 1574 + 40 = 1614 0C


2. РАСЧЕТ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ПЛАВКИ


Расчет ведется на 100 кг металлошихты (чугун + лом).

Предварительное определение расхода лома.


= [(3000 + 6430 + 1680 + 4720 + 21 + 4200) –

(25,2+ + 2730)]/(30

+ 64,3 + 16,8 + 47,2 + 0,21), кг (2.1)


где , , , – содержание соответствующих элементов в чугуне, %;

, – соответственно температура заливаемого в конвертер чугуна и температура металла в конце продувки, ;

содержание углерода в металле в конце продувки, %. (принимаем равным нижнему пределу в готовой стали).


= [(3000•4 + 6430•0.8 + 1680•0.5 + 4720•0.04 + 21•1340 + 4200) –

- (25,2•1614 + 2730•0.09)]/(30•4 + 64,3•0.8 + 16,8•0.5 + 47,2•0.004 + 0,21•1340) = (50513 – 40919) / 463 = 20,72 кг


Расход чугуна, кг


= 100 - =100 -20,72 = 79,28 кг (2.2)


Расход миксерного шлака составляет 0,6 – 0,9% от массы чугуна, кг

Принимаем


= (0,006 ÷ 0,009)Мч (2.3)

= 0,008 • 79,28 = 0,63 кг


Для выполнения дальнейших расчетов принимаем:

Количество загрязнений, вносимых ломом, кг


= 0,0065 ∙ = 0,0065 • 20,72 = 0,13 кг (2.4)


Расход плавикового шпата в зависимости от параметров технологии находится в пределах 0,2 – 0,5 кг.

Принимаем


= 0,4 кг (2.5)


Расход футеровки составляет 0,2 – 0,3 кг.

Принимаем


= 0,3 кг (2.6)


Количество окалины, внесенной ломом, кг


= 0,012 ∙ = 0,012 • 20,72 = 0,25 кг (2.7)


Количество примесей, внесенных металлошихтой, кг


= 0,01(+ ) (2.8)

= 0,01( + ) (2.9)

= 0,01( +

) (2.10)

= 0,01( + ) (2.11)

= 0,01( +

) (2.12)


где , – соответственно масса чугуна и лома, кг;

, , , , , , , , , – содержание углерода, кремния, марганца, фосфора, серы соответственно в чугуне и ломе, %.


= 0,01(79,28 ∙ 4 + 20,72 ∙ 0,35) = 3,24 кг

= 0,01(79,28 ∙ 0,8 + 20,72 ∙ 0,4) = 0,72 кг

= 0,01(79,28 ∙ 0,5 + 20,72 ∙ 0,25) = 0,45 кг

= 0,01(79,28 ∙ 0,04 + 20,72 ∙ 0,04) = 0,04 кг

= 0,01(79,28 ∙ 0,04 + 20,72 ∙ 0,05) = 0,42 кг


Расход извести на плавку (), кг

Основность конечного шлака в зависимости от состава чугуна и марки выплавляемой стали (требуемых показателей дефосфорации и десульфурации) находится в пределах 3,0 – 3,6

Принимаем для расчета основность конечного шлака = 3,4


=

,кг (2.13)


содержание кремния в металлошихте;

, и т.д. – содержание кремнезёма в используемых материалах;

, – содержание оксида кальция в используемых материалах (Табл.2.1)

, и т.д. – расход материалов.


Таблица 2.1 Химический состав неметаллической части шихты и других материалов, кроме оксидов железа и летучих

Состав



Материалы

SiO2

Al2O3

MnO

CaO

MgO

P2O5

S

CaF2

m*)

Fe2O3

FeO

CO2

H2O

Известь

1,5

0,8

-

90,0

3,0

0,1

0,1

-

95,5

-

-

3,5

1,0

Плавиковый шпат

4,5

0,9

-

7,6

-

-

-

81,0

94,0

-

-

6,0

-

Футеровка

3,4

1,4

-

40,3

52,8

-

-

-

97,9

2,1

-

-

-

Загрязнения лома

68,0

24,0

-

3,0

2,0

-

-

-

97,0

3,0

-

-

-

Окалина лома

-

-

-

-

-

-

-

-

-

69,0

31,0

-

-

Ковшевой шлак

54,5

8,6

9,4

7,5

3,3

0,2

0,2

-

83,7

-

16,3

-

-


= {3,4[2,14•0,72 + 0,01(0,4•4,5 + 0,3•3,4 + 0,63•54,5 + 0,13•68,0)] – 0,01(0,4•7,6 +0,3•40,3 + 0,63•7,5 + 0,13•3,0)} / 0,01(90,0 – 1,5•3,4) =

= {3,4[1,54 + 0,01•50,2] – 0,01•20,25} / 0,849 = {6,94 - 0,2025} / 0,849 = 7,94 кг


Содержание оксидов железа в конечном шлаке:


= . (2.14)


где – температура металла в конце продувки, .


= 1,25 + 4∙3,4 + 0,3 / 0,09 + ∙1614 = 20.78 %

= ; = ,

= 0.667∙20.78 = 13.86 %

= 20.78 – 13.86 = 6.92 %


(предполагаем, что на 2/3 состоит из (%FeO)к и на 1/3 – из

Ориентировочный выход жидкого металла в конце продувки ()

Принимаем, что за время продувки окисляется весь кремний, 80 % марганца, 90 % фосфора. Потери железа с отходящими газами, выбросами, со шлаком (в виде корольков) превышают количество железа, восстановленного из оксидов, окалины, загрязнений скрапа и других материалов на 3,5 – 4,5 %.

В расчете принимаем эти потери = 3,5 %. Тогда


= , кг (2.15)


где , и т.д. – количество примесей, вносимых металлошихтой, кг;


= 100 – [(3,24 – 0,09) + 0,72 + 0,8∙0,45 + 0,9∙0,04 + 3,5] = 92,23 кг


Ориентировочное количество шлака:


= =,


где , и т.д. – расход материалов;

, и т.д. – содержание оксидов в материалах.


= 100∙[(2,14∙0,72 + 1,032∙0,45 + 2,061∙0,04) + 0,01∙(0,4∙94 + 0,63∙83,7 + +7,94∙95,5 + 0,13∙97,0)] / [100 – 20,78] =

= 100∙[2,09 + 0,01∙861,2] / 79,22 = 13,51 кг

Уточнение количества примесей в металле в конце продувки:

Содержание углерода в металле должно соответствовать нижнему пределу его в готовой стали.

Содержание марганца определяем из балансового уравнения распределения марганца между шлаком и металлом:


= )]/

/,% (2.17)


Случайные файлы

Файл
13822-1.rtf
10537.rtf
177724.rtf
73796-1.rtf
35310.rtf




Чтобы не видеть здесь видео-рекламу достаточно стать зарегистрированным пользователем.
Чтобы не видеть никакую рекламу на сайте, нужно стать VIP-пользователем.
Это можно сделать совершенно бесплатно. Читайте подробности тут.